Расчет и конструирование четырехэтажного железобетонного каркаса здания

КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ

КАФЕДРА СТОИТЕЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУКЦИЙ


КУРСОВАЯ РАБОТА

«РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЧЕТЫРЕХЭТАЖНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА ЗДАНИЯ»


Выполнил

студент гр. СТ-1006

Жуков А.Н.


Краснодар, 2014 г.

Оглавление


1. Расчет железобетонной ребристой плиты перекрытия (покрытия)

.1 Сбор нагрузок

.2 Расчет плиты покрытия по двум предельным состояниям

.3 Расчет плиты по первой группе предельных состояний

.4 Расчет плиты по второй группе предельных состояний

.5 Расчет прогиба плиты

. Расчет и конструирование ригеля

.1 Исходные данные

.2 Нагрузки и воздействия

.3 Расчет прочности нормальных сечений

.4 Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу

.5 Расчет прочности наклонных сечений на изгибающий момент

. Расчет и конструирование колонны

.1 Исходные данные

.2 Нагрузки и воздействия

.3 Расчет прочности нормального сечения

.4 Расчет прочности консоли

Список использованной литературы


1. Расчет железобетонной ребристой плиты перекрытия (покрытия)


1.1Сбор нагрузок


Здание 4-х этажное, с высотой этажа 4,5 м. Габариты здания равны L=65 м, B=18,9 м. Сетка колонн: 6,5×6,3 м.

Геометрические характеристики плиты: h=250 мм, L=6500 мм, b=1200 мм.

Для начала расчета необходимо произвести сбор нагрузок согласно СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия».


Таблица 1 - Сбор нагрузок на плиту перекрытия (покрытия).

Наимен. нагрузкиНормативная нагрузка кН/м2Коэффициент надежностиРасчетная нагрузка кН/м2Постоянные нагрузки1.1 Кровля1,21,21,441.2 Собственный вес плиты3,01,13,3Итого:4,24,74Временные нагрузки2. Длительные51,473. Кратковременные3,41,44,76Итого:8,411,76Полная:12,616,5Постоянная + длительная:6,28,44

.2 Расчет плиты перекрытия по двум предельным состояниям


Примем марку бетона В-40. Тогда:

b=22 МПа Rbt=1,4 Мпа Еb=27*103 Мпа Rbtn=2,1 МПа

Примем арматуру А-V Rs=680 Мпа Rsc=500 Мпа Es=190000 Мпа

Номинальный пролет:

Расчетный пролет:



Принимаем ширину плиты 1190 мм.

Р = 30+360/l = 30+360/6,5 = 85,38 кН


?sp + p ? Rsn


+85,38 ? 785 МПа

,38 ? 785 МПа

q = 16,5*1,2 = 19,8 кН/м

qn = 12,6*1,2 = 15,12 кН/м

qnl = 6,2*1,2 = 7,44 кН/м


1.3 Расчет плиты по первой группе предельных состояний


Усилия от расчетной нагрузки:



Усилия от нормативной нагрузки:



Усилия от постоянной +длительной нагрузки:


Геометрические характеристики плиты: =250 мм; h0=250-30=220 мм

f=1190-20*2=1150 мм;

Поскольку



Следовательно, сжатая зона не выходит за пределы полки.

Высота сжатой зоны:



Характеристика сжатой зоны:



Отклонение напряжения:



Коэффициент точности натяжения



Граничная высота сжатой зоны


,


где

,086?0,472 условие выполнено

Коэффициент условий работы напряженной арматуры:



Принимаем =1,15.

Определим требуемую площадь сечения арматуры:



Принимаем 2 стержня диаметром 20 мм As=628 мм2 (арматура А-V).


- конструктивные требования соблюдены.


Проверим прочность плиты:




Прочность достаточна.

Наклонные сечения

Потери предварительного напряжения арматуры. При определении потерь коэффициент точности натяжения арматуры принимают .



Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами ?2=0, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием. При электротермическом способе натяжения потери от деформации анкеров (?3 и форм ?5 не учитываются, так как они учтены при определении полного удлинения арматуры.

Тогда усилие в арматуре к началу обжатия бетона составляют:



Для продолжения расчета необходимо определить геометрические характеристики приведенного сечения.

Площадь приведенного сечения



Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани



Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения



Момент инерции приведенного сечения



Момент сопротивления сечения по нижней зоне



То же, по верхней зоне



Эксцентриситет усилия обжатия Р1 относительно центра тяжести сечения



Напряжение в бетоне при обжатии на уровне арматуры



Передаточную прочность бетона примем

Тогда отношение

Потери от быстронатекающей ползучести при этом



Усилие в арматуре к концу обжатия:



Напряжение в бетоне на уровне арматуры



Потери от усадки бетона ?8=35 Мпа

Потери от ползучести бетона



Суммарные потери

Суммарные потери принимаются не менее 100 МПа

Усилие в арматуре с учетом всех потерь:

Расчет прочности наклонных сечений. Предварительно поперечную арматуру примем по конструктивным требованиям: на приопорных участках длиной l/4 устанавливаем 2ø5 Вр-1 (по одному каркасу в ребре) с шагом s=150 мм < h/2. В средней части панели шаг можно увеличить до 3*h/14=265 мм.

Проверяем достаточность принятых размеров панели по условию обеспечения прочности наклонной полосы между соседними трещинами



Определим коэффициенты:

Здесь


;


Размеры достаточны.

По опыту проектированию плитных конструкций при расчете прочности по наклонной трещине на действие поперечной силы проекцию наиболее опасного наклонного сечения принимают как Поперечная сила в конце такого сечения

Коэффициент, учитывающий влияние продольных сил (в нашем случае усилия обжатия)



Коэффициент, учитывающий влияние продольных сил (в нашем случае усилия обжатия)



При этом



Прочность обеспечена, наклонные трещины не образуются, принятой по конструктивным требованиям поперечной арматуры достаточно. Учитывая это, расчет прочности на изгиб по наклонной трещине не делаем.


.4 Расчет плиты по второй группе предельных состояний


Расчет по образованию трещин выполняем для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. По условиям эксплуатации к трещиностойкости панели предъявляются требования 3-й категории. Поэтому расчет ведем на действие нормативных нагрузок

Вначале проверим трещиностойкость среднего нормального сечения в стадии изготовления. Максимальное напряжение в бетоне от усилия обжатия (без учета разгружающего влияния собственной массы)



Тогда расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой (верхней) зоны, до центра сечения мм

Упругопластические моменты сопротивления по растянутой зоне для тавровых симметричных сечений при можно определять как , в стадии изготовления и , в стадии эксплуатации. Тогда мм3 и мм3.

При проверке трещиностойкости в стадии изготовления коэффициент точности натяжения принимают больше единицы на величину отклонения , а в стадии эксплуатации - меньше на ту же величину.

Момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин в стадии изготовления, H*мм, здесь определяем при помощи .

Момент от внецентренного обжатия, вызывающий появление трещин.



где - коэффициент предварительного натяжения арматуры

<- трещины при обжатии не образуются.

Максимальное сжимающее напряжение от совместного действия нормативных нагрузок и усилия обжатия в бетоне верхней зоны:



Момент, воспринимаемый сечением при эксплуатации:



, отсюда следует, что трещины в стадии эксплуатации не образуются.


.5 Расчет прогиба плиты


Расчет прогиба панели. Прогиб ребристой панели от действия постоянной и длительной нагрузок не должен превышать 25мм. Определим параметры, необходимые для расчета прогиба панели без трещин в растянутой зоне. Заменяющий момент равен изгибающему моменту от постоянной и длительной нагрузок ; - усилие предварительного обжатия, равное продольному усилию



Определим кривизну в середине пролета при длительном действии нагрузок:



Кривизна, обусловленная выгибом панели от усадки и ползучести бетона вследствие обжатия



Полная кривизна:



Прогиб определяем по упрощенному способу, как:



Жесткость панели достаточна.


Для монтажа плиты при помощи крана предусматриваем 4 петли из арматуры класса А-I d=12 мм. Устанавливаем их на расстоянии 350 мм от края плиты.


2. Расчет и конструирование ригеля


При назначении размеров сечения ригеля кроме данных табл.1 следует учитывать, что верхние грани ригеля и плиты перекрытия должны совпадать, поэтому высоту стенки назначают равной высоте сечения плиты.

В связевых каркасах ригели работают как свободно опертые однопролетные балки. Расчетный пролет равен расстоянию между осями опор:l0 = l - 2130/2, где l - проектная длина ригеля (рис. 1, б). 130 мм - длина площадок опирания на консоли колонн. Расчетными являются нормальные сечения в середине пролета и наклонные у опор, начинающиеся в углах подрезки (рис. 2).


Рисунок 3 - Расчетные схемы ригеля по нормальному (а) и наклонному (б) сечениям


Требуется рассчитать и сконструировать ригель среднего пролета перекрытия с пустотными панелями.


.1 Исходные данные


Длина ригеля l = 6280 мм, размеры сечения: b = 200 мм, h = 450 мм, bf= 400 мм, высота ребра 250 мм, откуда bf = 450 - 250 = 200 мм.

Примем марку бетона В-40. Тогда: Rb=22 Мпа Rbt=1,4 МПа

Примем арматуру А-III Rs=365 Мпа Rsc=290 Мпа Es=200000 МПа

Проектирование ригеля состоит из разделов:

  1. нагрузки и воздействия;
  2. расчет прочности нормальных сечений;
  3. расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу;
  4. расчет прочности наклонных сечений на изгибающий момент;
  5. конструирование ригеля.

.2 Нагрузки и воздействия


Расчетный пролет ригеля l0 = 6280-2*130/2=6150 мм. Погонная нагрузка от собственного веса ригеля (при объемном весе железобетона 25 кН/м3): Полную расчетную нагрузку определяем с использованием данных табл. 1 с учетом шага ригелей 6.5 м:


Таблица 2 - Сбор нагрузок на ригель перекрытия

Наимен. нагрузкиНормативная нагрузка кН/мКоэффициент надежностиРасчетная нагрузка кН/мПостоянные нагрузки1.1 Пол7,81,29,361.2 Плиты с заливкой швов19,51,121,451.3 Собственный вес ригеля3,251,13,57Временные нагрузки2. Длительные32,51,445,53. Кратковременные22,11,430,94Полная:85,15110,83

С учетом коэффициента надежности по назначению ?п = 0,95 для зданий нормального уровня надежности расчетная нагрузка q = 110,83 кН/м?0,95 = 105,3 Н/мм. Изгибающий момент в середине пролета М = q ? l02/8 = 105,3 ? 61502 /8= 497, 8 ? 106 Н ? мм. Поперечная сила на опоре Q= q ? l0/2 = 105,3 ? 6150/2=323,9 ? 103 Н.


2.3 Расчет прочности нормальных сечений


Задаемся а = 45 мм, а'= 30 мм. Тогда h=450 - 45 = 405 мм. Поскольку полка находится в растянутой зоне, сечение рассматриваем как прямоугольное шириной b = 200 мм. Несущая способность сечения на изгиб Мu складывается из моментов относительно арматуры As: воспринимаемых сжатым бетоном Мb и сжатой арматурой M's. Условие прочности имеет вид:


М< Мu= Мb + M's.


Вычисляем Мb, задаваясь граничной высотой сжатой зоны

=xR = ?h0 = 0,582*405=235,7 мм,


где ? находим по таблице с учетом ?b2= 0,9.

Тогда


Мb= Rbb х (h0 - 0,5х) = 22*200*235,7*(405-0,5*235,7)=297,8? 106 Н ? мм .


M's = (497,8-297,8)?106 = 200?106 Н ? мм

Из суммы проекций сил на горизонтальную ось Ns - Nb- Ns' = 0 находим площадь растянутой арматуры:


A's = M's /( Rsc (h0 - а'))= 200?106/450(405-30))=1185,2 мм2.s =(Nb+ Ns' )/Rs = (Rbbx + Rsc A's) /Rs = (22*200*235,7+290*1185,2)/365=3782,9 мм2.


Принимаем по сортаменту As = 4072 мм2 (4 ø 36), A's =1232 мм2 (2 ø 28).

Проверяем прочность сечения:


х = (RSAS - RscA's)/(Rbb) = (365*4072 - 290*1232)/(22*200)=256,6>235,7Н ? мм, прочность достаточна.


Защитные слои бетона: для нижней арматуры a -ds /2 = 45 - 36 / 2 = 27 мм и, для верхней арматуры 30 - 28/2 = 16 мм т.е. защитные слои следует увеличить, чтобы выполнялось условие a>d.


2.4 Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу


Опасные наклонные сечения начинаются там, где резко меняются размеры сечения ригеля, т.е. в углу подрезки (рис. 2, б). Высота сечения здесь h1 = 300 мм, ширина b = 200 мм. Продольная растянутая арматура As(1), подобранная расчетом прочности нормальных сечений, до опор не доходит, поэтому в опорных участках устанавливаем дополнительную продольную арматуру As(2), диаметр которой определим в расчете наклонных сечений на изгиб. Для надежного заанкеривания ее привариваем к опорной закладной пластине толщиной 10 мм. С учетом этого предварительно принимаем а= 20 мм, тогда h0 = 280 мм.

Не приступая к расчету, определим минимальное поперечное армирование по конструктивным требованиям. При h1 = 300 мм шаг s поперечных стержней (хомутов) на длине, равной 1/4 пролета, должен быть не более 150 мм и не более h1/2 = 150 мм. Принимаем s = 150 мм. По условиям сварки диаметр хомутов принимаем dsw =10 мм, Asw = 157 мм2.

Проверяем прочность наклонной полосы на сжатие по формуле


Q ? 0,3 ?w1?b2Rbb h0 .


Коэффициент, учитывающий влияние поперечной арматуры:


?w1= 1 + 5 ? µw =1+5 ?7,4?0,0052= 1,19<1,3; здесь ? = Es/Eb = 20 ? 104/27 ? 103 = 7,4;

µw= As/(bs) = 157 /(200 ? 150) = 0,0052.


Коэффициент ?b2 = 1 - ?Rb = 1 - 0,01 ?22= 0,78, где ?= 0,01 для тяжелого бетона. Прочность полосы 0,3 ?1,19?0,78?22?200?280 = 343 ? 103 Н > Q = 323,9 ? 103 Н. Условие выполнено.

Проверяем прочность по наклонной трещине из условия

< Qu= Qb + Qsw.


При этом прочность сжатого бетона на срез

b= Mb /c ,


где Мb= ?b2(1 + ?f + ?n )Rbt bh0 = 2*(1+0+0)*1,4?200?2802 = 43,9? 106 Н ? мм. Прочность поперечной арматуры, пересекающей наклонную трещину,

sw = qswc0 ,


где qsw = Rsw Asw/ s = 290*157/150=303,5 Н/мм.

Поскольку наклонная трещина начинается в углу подрезки, т.е. почти у грани опоры, проекцию опасной наклонной трещины находим по формуле


с0 = ?(Mb/qsw ) = ?(43,9 ? 106/303,5) = 380,3 мм < 2h0 = 560 мм.


Проекция расстояния от грани опоры до конца трещины, или пролет среза

с = с0+ 20=400,3 мм .

Тогда Qb= Mb /c = 43,9? 106 /380,3 = 115435,2 Н

sw =qswc0= 303,5*380,3=115421,05 Н Qu=Qb+ Qsw= 230856,25 Н.


Внешняя нагрузка q приложена к полкам ригеля, т.е. по одну сторону от наклонного сечения, в то время как опорная реакция Qmax - по другую. Поэтому на участке проекции наклонного сеч. значение поперечной силы постоянно: Q=Qmax =323900 Н;

Q > Qu прочность достаточна.


.5 Расчет прочности наклонных сечений на изгибающий момент


Подрезка бетона в опорных участках не позволяет завести продольную арматуру за грани опор, поэтому, как отмечалось выше, устанавливаем по два дублирующих горизонтальных стержня, анкеруя их на опорах приваркой к закладным пластинам. Сечение стержней класса А-III подбираем расчетом наклонных сечений на изгибающий момент из условия М< Ми = Ms1 + Msw , где М- внешний изгибающий момент относительно точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне, Ms1= RsAszs1 - момент усилия в продольной арматуре относительно той же точки, Msw= qswc02 / 2- то же усилий в хомутах.

Проекция опасного наклонного сечения с0=Qmax /qsw =323900/303,5=1067 мм >2 h0 =560 мм. Принимаем с0 = 560 мм.


М = Qmax lx = 323900*645 = 208?106 Н?мм,


где lx= с0 + 85 = 560+85=645 мм

Величина М определена без учета разгружающего действия q (нагрузка приложена не к верхней грани ригеля, а к полкам).

Msw= 303,5?5602/2 = 47,58? 106 Н ? мм. Ms1 = М - Msw = 208? 106 - 47,58 ? 106=160,42? 106 H ? мм.

Требуемая площадь арматуры As1=Ms1 /(RS zs1) = 160,42 ? 106/ (365 ? 250) = 1758 мм2 (здесь zs1 принято приближенно равным расстоянию между осями сжатой и растянутой арматуры).

Ближайшие по сортаменту стержни 2 ø 36 мм, As1 =2036 мм2.

Стержни должны быть заведены в бетон на длину не менее

an = (?аn Rs /Rb +?an )ds = (0,7 ? 365 /22+11) ? 36 = 814 мм = 820 мм.

железобетонный ригель консоль прочность


3. Расчет и конструирование колонны


В связевых каркасах горизонтальные нагрузки передаются на диафрагмы жесткости, поэтому колонны воспринимают только вертикальные нагрузки. Если соседние пролеты и нагрузки одинаковы, то допускается приложение вертикальных сил N на колонну учитывать только со случайным эксцентриситетом е0. Значение е принимается большим из трех величин: h/30, l0/600 и 10 мм (где h - высота сечения колонны, l0 - расчетная длина). Поскольку случайный эксцентриситет может быть и справа, и слева от оси, армирование колонны принимается симметричным: As- As'. Для элементов прямоугольного сечения при расчетной длине l0 < 20h и симметричной арматуре классов А-I, АII, А-IV и А-V расчет на внецентренное сжатие со случайным эксцентриситетом допускается заменять расчетом на центральное сжатие; при этом напряжения в бетоне принимают равными Rb, а в арматуре - Rsc .

Требуется рассчитать и сконструировать среднюю колонну первого этажа перекрытия с пустотными панелями.


3.1 Исходные данные


Высота этажа - 4,5 м; количество этажей 4; сетки колонн - 6,5 х 6,3 м; сечение колонны - 350 х 350 мм. Бетон тяжелый класса В40, расчетные характеристики приняты по приложению: Rb = 22 МПа, при ?b2 = 0,9. Рабочая арматура класса А-III, расчетные сопротивления приняты по приложению: Rs = Rsc =365 МПа, Es = 20 ? 104 МПа. Расчетная длина колонны равна высоте этажа l0= 4,5м.

Проектирование колонны состоит из разделов:

  1. нагрузки и воздействия;
  2. расчет прочности нормального сечения;
  3. расчет прочности консоли;
  4. конструирование колонны.

3.2 Нагрузки и воздействия


Грузовая площадь колонны Аc = 6,5*6,3= 40,95 м2.

Расчетная нагрузка от перекрытия одного этажа (с учетом данных табл. 1):

1 = (q+р) Аc= 16,5*40,95=675,6 кН,


в том числе постоянная и длительная1.t=8,44*40,95=345,62 кН.

Расчетная нагрузка от собственного веса ригеля:

N2 = [(0,2·0,45+0,2·0,25)·6,15+0,2·0,3·0,31]·25·1,1= 24,2 кН.

Расчетная нагрузка от собственного веса колонны:

N3 = (0,3?0,3?4,5+2?0,3?0,15?0,15) 25 ? 1,1 = 11,5 кН.

Расчетная нагрузка от покрытия на колонну:

N4 = 4,74*40,95=194,1 кН,

В том числе постоянная и длительная:

N4.t = 8,44*40,95=345,62 кН.

Суммарная продольная сила в колонне (с учетом коэффициента надежности по назначению ?п= 0,95):

=(4N1+5N2+5N3+N4)?п=(4*675,6+5*24,2+5*11,5+345,62)0,95=3065,2кН


От постоянных и длительных нагрузок:

l=(4N1l+5N2l+5N3l+N4l)?п=(4*345,6+5*24,2+5*11,5+345,62)0,95=1811,2кН

3.3 Расчет прочности нормального сечения


Условие прочности имеет вид:


N< ? [Rb Аb + (As + A's )],


где Аb= 350 350 = 122500 мм2 - площадь бетонного сечения, ?- коэффициент, учитывающий гибкость колонны и длительность действия нагрузок.

Преобразуя формулу, получим:


(As + A's ) >(N - ?RbAb ) /(?Rs ),

? = ?1+ 2(?2- ?1 ) Rsc (As + A's)/(RbAb) <?2,


где ?1 и ?2 коэффициенты, принимаемые по таблице.

Коэффициент ? определяем последовательными приближениями. В первом приближении принимаем ? = ?2

В нашем случае, при l0 / h =4500/300 = 15 и Nl / N = 0,59 коэффициент ? 1 = 0,816; ? 2 = 0,856.

При ? = ? 2 определяем (As + A's)= (3065,2? 103 - 0,856 ?22? 122500) / (0,856*365)= =2426,96 мм2.

Проверяем:

? = 0,816 + 2·(0,856 - 0,816) ?365?2463/ (22?122500) = 0,842?0,856.

Результаты сходятся, площадь арматуры подобрана верно.

Так как площадь сечения арматуры вышла минимальной, принимаем наименьший допустимый диаметр по сортаменту 4 ø 28 А-III (As + A's= 2426,96 мм2). Заметим, что если бы проверка не сошлась, то во втором приближении следовало принять значение ? среднее между назначенным вначале и полученным в итоге расчета. Полученный процент армирования от рабочей площади бетона составляет:

µ = (As+ A's)100/ (bh0) = 2463?100/(350?255) = 2,75%.


.4 Расчет прочности консоли


Скрытые консоли имеют малые размеры, поэтому их армируют жесткой арматурой, которую рассчитывают на воздействие опорных реакций ригелей Q без учета работы бетона.

Усилия в наклонных пластинах определяем из условия равенства нулю проекций сил на вертикаль:

n = Q / sin 45° = 303500 / 0,707 = 429278,6 Н.


Сечение пластин из стали ВСт3пс2: 2?hn= 2 ? 12 ? 120 = 2880 мм2, где ? - толщина пластины, hn - ее ширина по горизонтали. Площадь нормального сечения пластин Ап= 2880 ? sin 45° = 2036,16 мм2, сжимающие напряжения


?= Nn/ Ап = 429278,6 / 2036,16 = 210,8 < R = 245 МПа.


Усилия в растянутых стержнях:


Ns = Nn? sin 45° = Q =303500 Н.


Откуда As = Ns/ Rs =303500 / 365 = 831 мм2.

Принимаем 2 ø 25 А-III (As = 982 мм2). Нижние сжатые и распределительные стержни принимаем того же сечения, что и верхние: ø 25 А-III.


Список используемой литературы


  1. СП 20.13330.2011. Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия. - М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2011.
  2. СП 52-103-2007. Нормы проектирования. Железобетонные монолитные конструкции зданий. - М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2007.
  3. СП 27.13330.2011. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: Министерство регионального развития Российской Федерации, 2011.
  4. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01 -84). - М.: Министерство строительства Российской Федерации, 1989. - 193 с.
  5. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции: Общий курс. - М.: Стройиздат, 1991. - 767 с.
  6. Попов Н.Н., Забегаев А.В. Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций. М.: Высшая школа, 1989. - 402 с.
  7. ГОСТ Р 21.1101 -92. СПДС. Основные требования к рабочей документации. - М.: Изд-во стандартов. 1993. - 24 с.
  8. ГОСТ Р 21.1501 -92. СПДС. Правила выполнения архитектурно-строительных рабочих чертежей. - М.: Изд-во стандартов, 1993. - 40 с.
  9. Рабочая документация для строительства. Вып. 1: Общие требования. - М.: АПП ЦИТП, 1992. - 240 с.
  10. СНиП 11-23-81*. Нормы проектирования. Стальные конструкции.

Теги: Расчет и конструирование четырехэтажного железобетонного каркаса здания  Курсовая работа (теория)  Строительство
Просмотров: 15651
Найти в Wikkipedia статьи с фразой: Расчет и конструирование четырехэтажного железобетонного каркаса здания
Назад