Рискни стать умным!
Расчет 5-этажного жилого дома
Оглавление
1. Архитектурно-строительный раздел5
1.1 Общие данные5
1.2 Объемно-планировочные решения5
1.3 Конструктивные решения7
1.4 Климатические условия района строительства8
1.5 Инженерно-геологические изыскания9
1.6 Генплан и благоустройство9
1.7 Санитарно - техническое и инженерное оборудование10
1.8 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций10
1.8.1 Теплотехнический расчёт наружных стен11
1.8.2 Теплотехнический расчёт кровли15
2. Расчетно-конструктивный раздел18
2.1 Расчет сборной преднапряженной железобетонной многопустной плиты перекрытия18
2.1.1 Расчетные характеристики материалов18
2.1.2 Определение нагрузок19
2.1.3 Определение расчетных усилий21
2.1.4 Установление размеров поперечного сечения плиты22
2.1.5 Назначение величины предварительных напряжений в напрягаемой арматуре24
2.1.6 Определение площади напрягаемой арматуры26
2.1.7 Определение геометрических характеристик сечения плиты28
2.1.8 Определение потерь предварительного напряжения29
2.1.9 Проверка прочности сечения плиты в стадии эксплуатации37
2.1.10 Проверка прочности сечения плиты в стадии изготовления39
2.1.11 Подбор монтажных петел41
2.1.12 Проверка прочности плиты на действие поперечной силы в стадии эксплуатации42
2.1.12.1 Проверка размеров поперечного сечения плиты42
2.1.12.2 Проверка необходимости постановки поперечной арматуры43
2.1.13 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси44
2.1.14 Расчет деформаций плиты45
2.2 Расчет стропильной системы52
2.2.1 Расчет стропильной ноги52
2.2.2 Расчет обрешетки54
2.2.3 Расчёт узла опирания нарожников на диагональную стропильную ногу56
3. Основания и фундаменты59
3.1 Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки строительства59
3.2 Выбор типа и конструкции фундамента. Назначение глубины заложения фундамента63
3.3 Определение размеров подошвы фундаментов64
3.4 Проверка напряжений в основании фундамента69
3.5 Расчёт осадки фундамента72
4. Организационный раздел75
4.1 Календарное планирование75
4.1.1 Общие сведения75
4.1.2 Составление ведомости потребности в материально-технических ресурсах79
4.1.3 Составление карточки-определителя продолжительности выполнения работ102
4.1.4 Разработка детального календарного плана строительства объекта105
4.1.5 Построение графика движения трудовых ресурсов107
4.1.6 Построение графика завоза и расхода строительных конструкции, изделий и материалов108
4.1.7 Построение графика работы строительных машин и механизмов108
4.1.8 Определение технико-экономических показателей календарного плана109
4.2 Строительный генеральный план110
4.2.1 Общие сведения110
4.2.2 Проектирование размещения монтажных кранов на строительной площадке110
4.2.3 Проектирование складского хозяйства и временных дорог113
4.2.4 Проектирование и размещение на строительной117
4.2.5 Технико-экономические показатели строительного генерального плана122
4.3 Раздел технологии строительного производства123
4.3.1 Технологическая карта на кладку многослойной кирпичной стены123
4.3.1.1 Область применения123
4.3.1.2 Организация и технология производства работ129
4.3.1.4 Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды137
4.3.2 Технологическая карта на монтаж плит перекрытия141
4.3.2.1 Область применения141
4.3.2.2 Организация и технология производства работ141
4.3.2.3 Контроль качества и приемки выполненных работ149
4.3.2.4 Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды150
4.3.3 Технологическая карта на устройство кровли из металлочерепицы152
4.3.3.1 Область применения152
4.3.3.2 Организация и технология производства работ154
4.3.3.3 Контроль качества и приемка выполненных работ162
4.3.3.4 Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды164
5. Экономический раздел167
5.1 Общие сведения167
5.2 Составление сметной документации167
5.2.1 Локальная смета на общестроительные работы167
5.2.2 Объектная смета172
5.2.3 Сводный сметный расчет стоимости строительства172
5.3 Расчет стоимости строительства в текущих ценах (апрель 2013 г.)181
6. Охрана труда и техника безопасности, охрана окружающей среды185
6.1 Охрана труда и техника безопасности на стройплощадке185
6.2 Требования по охране труда при выполнении работ по возведению каменной кладки188
6.3 Пожарная безопасность на стройплощадке192
7. Энергосбережение193
7.1 Общие данные193
7.2 Экономия электрической энергии.193
Список литературы199
1. Архитектурно-строительный раздел
.1 Общие данные
Пятиэтажный жилой дом со встроено-пристроенным помещением на первом этаже и последним мансардным этажом запроектирован по улице Космонавтов в г. Солигорске на отведенном участке, не нарушая красных линий застройки. Главный фасад ориентирован на улицу Космонавтов. Данный объем жилого дома органично вписывается в застройку квартала.
За относительную отметку 0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа здания. Степень огнестойкости здания- II. Класс здания по степени ответственности II. Коэффициент надежности по назначению здания - 0,95.
Класс здания по функциональной пожарной опасности - Ф1.3 согласно СНБ 2.02.01-98 "Пожарно-техническая классификация зданий, строительных конструкций и материалов".
.2 Объемно-планировочные решения
Здание жилого дома запроектировано из двух 5-этажных блок - секций. Дом в плане имеет размеры 39,5х16,5м. 28-квартирный жилой дом запроектирован двухподъездным. В уровне первого этажа расположены три квартиры, имеющие небольшие земельные участки с парковочными местами и индивидуальные выходы на улицу. Также на первом этаже располагается кафе на 30 мест с просторной террасой. Последний этаж - мансардный, вмещает четыре квартиры различной планировки. Второй, третий, четвертый этажи - одно-, двух-, трехкомнатные квартиры. Плиты покрытия опираются на несущие продольные стены, что дает возможность трансформации и изменения планировочных параметров квартир по желанию заказчика.
Фасады запроектированы в традиционном стиле-оштукатурены и окрашены в белый, бежевый (RAL 1002) и тёмно-коричневые(RAL 8011) цвета. Для отделки цоколя используется искусственный камень темно-коричневого цвета. В подвальной части дома запроектировано техническое подполье для прокладки инженерных сетей.
Здание оборудовано тепло-, водо-, газоснабжением, канализацией, вентиляцией, радио, телевидением, домофоном, телефоном и пожарной сигнализацией согласно технических условий соответствующих служб.
Основные строительные показатели по жилому дому:
Площадь застройки - 559,06м2.
Общая площадь - 1770,2м2.
Жилая площадь - 821,1м2.
Строительный объем:- общий 8728,3м3,
надземная часть - 7442,24м3,
подземная часть -1286,06м3.
Окна и балконные двери жилой части здания деревянные с двойным стеклопакетом. Наружные двери - защитные с усиленной коробкой.
Окна, витражи встроенного помещения общественного назначения -ПВХ с одинарным стеклопакетом. Входные двери - стеклянные, внутренние - деревянные.
Внутренняя отделка стен и перегородок - в зависимости от назначения помещения - керамическая плитка, акриловая, вододисперсионная, масляная покраска, оклейка обоями. В коридорах, лестничных клетках- штукатурка с покраской.
Потолки -вододисперсионная покраска, известковая побелка, подвесные и натяжные.
В квартирах полы с подогревом. В качестве материала используется керамическая плитка, ламинат, паркет. В кафе полы из керамической плитки.
По желанию квартиросъемщиков могут быть применены любые другие виды внутренней отделки. В этом случае стоимость внутренней отделки вплоть до устройства внутриквартирных перегородок корректируется конкретным проектным решением.
1.3 Конструктивные решения
Здание имеет пять этажей. Последний этаж - мансардный. Фундамент ленточный железобетонный из сборных блоков. Между фундаментом и крыльцами обязательно предусмотреть устройство деформационного шва 30мм.
С конструктивной точки зрения продольные стены - несущие с опиранием плит по двум сторонам. Диск перекрытия придает устойчивость и жесткость зданию.
Перегородки в здании различного типа. Межквартирные перегородки толщиной 200мм, внутриквартирные - 100мм, перегородки в санузлах из керамического кирпича.
Для сообщения между этажами предусмотрены лестничные марши с лестничными площадками.
Крыша двухскатная, утепленная минеральной ватой Superrok. Кровельное покрытие выполнено из металлочерепицы «Монтеррей».
Водосток наружный организованный. По периметру здания произведено устройство отмостки шириной 800мм.
Строительные конструкции:
Фундаменты - сборные железобетонные ленточные по серии Б 1.01.99.
Стены техподполья - из блоков по серии Б1.016.1-1.
Стены наружные - кирпич эффективный керамический СТБ 1160-99 с облицовкой лицевым керамическим СТБ 1160-99 с утеплителем из пенополистерольных плит ГОСТ 15588-86 (облегченная кирпичная кладка).
Стены внутренние - кирпич керамический СТБ 1160-99.
Перекрытия -сборные железобетонные многопустотные плиты.
Покрытие -железобетонные многопустотные плиты.
Лестницы -сборные железобетонные марши серия 1.151.1-6 вып.1, сборные площадки серия 1.152.1-8 вып.1.
Санузлы -из керамического полнотелого кирпича СТБ 1160-99.
Лоджии -сборные железобетонные многопустотные плиты по серии Б1.041.1-1.2000.
Ограждение лоджий - блоки ячеистого бетона.
Перемычки -сборные железобетонные серия Б1.038.1-1 вып.1-5.
Перегородки -толщиной 200 из блоков ячеистого бетона, толщиной 100-из блоков из ячеистого бетона, кирпичные толщиной 120мм -из керамического полнотелого кирпича.
.4 Климатические условия района строительства
Климатические данные о пункте строительства собираются с целью полного учета природно-климатических условий района строительства, оказывающих влияние на решение генерального плана участка, объемно-планировочное и конструктивное решение здания, выбор строительных материалов. Все необходимые данные выбраны из ТКП 45-2.04-43-2006 "Строительная теплотехника". Результаты сведены в таблицу.
Таблица 1.1 Климатические данные.
Пункт строите льстваНаиболее холодные сутки обеспеченностью 0,98, ?СНаиболее холодные сутки обеспеченностью 0,92, ?СНаиболее холодная пятидневка обеспеченностью 0,92, ?СВлажностная зонаСолигорск-33-28-24Нормальная
Принятые нормативные нагрузки:
скоростной напор ветра - 0.23 кПа (I ветровой район);
снеговая нагрузка - 0,8кПа (I снеговой район).
1.5 Инженерно-геологические изыскания
На площадке строительства следующие типы грунтов:
супесь текучая непросадочная wl=22%, wp=17%, Ip=5%, Il=3, е=0,862, Sr=0,995;
глина тугопластичная непросадочнаяj =13,2°;с=35,7 кПа; Е=11,2 МПа;
суглинок мягкопластичный непросадочный j=17,8°; с=19,7 кПа; Е=11,7 МПа;
песок гравелистый плотный насыщенный водой j=41,0°; с=1,34 кПа; Е=43,4 Мпа.
Подземные воды вскрыты на абсолютной отметке 132,0.
.6 Генплан и благоустройство
Проектируемый жилой дом расположен в г. Солигорске, Минской области.
Благоустройство территории заключается в устройстве проездов с асфальтобетонным покрытием, пешеходных дорожек с плиточным и асфальтобетонным покрытием, установке малых форм архитектуры, устройстве площадок отдыха и хозяйственных площадок. Мусорные контейнеры, которые предусматривались ранее на группу домов, расположены на существующей площадке.
Проектом генплана предусмотрено благоустройство и озеленение прилегающей территории, посадка кустарников и деревьев, создание партерного газона.
Проектом предусматривается придомовая парковочная площадка на 27парковочных мест, также на огражденной территории имеется 3 места для автомобилей и со стороны главного фасада 10 машиномест для кафе, расположенного в уровне первого этажа жилого дома.
Максимально сохраняются существующие насаждения, не попадающие под пятно застройки и проезды.
Технико-экономические показатели генплана:
Площадь застройки - 0,17 га;
Коэффициент застройки - 0,33;
Коэффициент озеленения - 0,018.
.7 Санитарно - техническое и инженерное оборудование
Водопровод - хозяйственно-питьевой от наружной водопроводной сети, расчетный напор у основания стояков - 15 м водяного столба.
Канализация - хозяйственно-бытовая в городскую сеть.
Вентиляция - приточно-вытяжная с естественным побуждением. В кафе предусмотрено кондиционирование воздуха сплит-системами LG SkyAir.
Горячее водоснабжение - централизованное от наружной сети.
Отопление - централизованное от наружной сети.
Электроснабжение - от внешних источников питания (трансформаторная подстанция), напряжением 380/220В.
Освещение - лампы дневного света, лампы накаливания, естественное.
.8 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
Ограждающие конструкции совместно с системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата помещений при оптимальном энергопотреблении.
Наружные ограждающие конструкции должны иметь сопротивление теплопередаче Rт, равное экономически целесообразному Rт.эк, определённому исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр по санитарно-гигиеническим условиям и не менее нормативного Rт.норм, установленного ТКП 45-2.04-43-2006 (02250).
.8.1 Теплотехнический расчёт наружных стен
Требуется рассчитать сопротивление теплопередачи наружной стены жилого дома.
строительство архитектурный жилой дом
Рис. 1.1 Конструкция наружной стены
Стена трёхслойная.
Наружный слой - кирпич керамический лицевой
(=1600 кг/м3, t=120мм).
Средний слой - пенополистерольные плиты
(=50кг/м3).
Внутренний слой - кирпич керамический эффективный(=1400 кг/м3, t=250мм).
Место строительства - г. Солигорск.
Требуется определить необходимую толщину утеплителя.
Расчет вертикальной ограждающей конструкции:
По таблице 5.5[1] выбираем расчетный перепад между температурой наружного воздуха и температурой внутренней поверхности - по поз. 1 для наружных стен ?tВ = 6 °С.
Коэффициент учета положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху выбирается по таблице 5.3 [1], по поз. 1 получаем: для наружных стен п = 1.
Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности выбирается по таблице 5.4 [1], по поз. 1 получаем: для стен, полов, гладких потолков, потолков с отношением высоты ребер hк расстоянию а между гранями соседних
ребер ?В= 8,7 Вт/(м2 ?°С).
Расчетную температуру в жилых зданиях определяем по таблице 4.1 [1], для жилых зданий получаем: для внутренних помещений tВ = 18 °С.
Расчетную влажность в помещениях определяем также по таблице 4.1 [1], для жилых зданий получаем: ? = 55%.
Условия эксплуатации ограждений определяются по таблице 4.2 [1] по требуемой температуре и относительной влажности внутреннего воздуха: режим помещений - нормальный, условия эксплуатации наружных стен - Б.
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период tн.оти продолжительность отопительного периода zотподбирается по таблице 4.4 [1] для среднесуточной температуры отопительного периода 8 °С:
tн.от= -1,6 °С,
zот= 202 сут.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче RТ,трпо формуле:
Тепловая инерция ограждающей конструкции D принимается по таблице 5.2 [1]: Пусть D = 4,0…7,0 следовательно, в качестве tНберется средняя температура наиболее холодных трёх суток:
для города tН=-24 °С.
Тогда требуемое сопротивление теплопередаче RТ,тр равно:
Нормативное сопротивление теплопередаче Rт.норм определяется по таблице 5.1 [1]:
для наружных стен из штучных материалов Rт.норм =3,2 (м ?°С)/Вт.
Сопротивление теплопередаче Rт определяется как максимальное значение из RТ,тр и Rт.норм . Принимаю Rт = Rт.норм = 3,2 (м ?°С)/Вт.
Исходя из формулы определяем толщину блока :
где коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ?нвыбирается по таблице 5.7 [1], по поз. 1 получаем: для наружных стен, перекрытий, покрытий над проездами ?н = 23,0 Вт/(м2?°С). Выражаем отсюда:
получаем tут=Х= 0,129 м = 129 мм, принимаем tут=130 мм.
Тепловая инерция ограждающей конструкции D определяется по формуле (3) пункта 5.7 [1]:
D= R1s1+ R2s2+...+ Rnsn,
где термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции Riопределяется по формуле:
где коэффициенты теплопроводности материала этого слоя ?, определяются по таблице А.1 приложения А [1], учитывая условия эксплуатации, получаем:
?кирпич керамический лицевой ? = 0,78 Вт/(м °С)
?плиты пенополистерольные ? = 0,052 Вт/(м °С)
?кирпич керамический эффективный ? = 0,69 Вт/(м °С)
R1 (кирпич керамический лицевой) = 0,12/0,78 =0,1538(м2 °С)/Вт(плиты пенополистерольные) = 0,140/0,052 = 2,692(м2 °С)/Вт(кирпич керамический эффективный) = 0,25/0,69=0,3623(м2 °С)/Вт
Расчетные коэффициенты теплоусвоения материала слоев ограждающей конструкции Si, принимаются по приложению А, учитывая условия эксплуатации, получаем:
Кирпич керамический лицевой S1 =8,48 Вт/(м2 °С)
Плиты пенополистерольные S1 =0,55 Вт/(м2 °С)
Кирпич керамический эффективный S1 =7,58 Вт/(м2 °С)
D = 0,1538?8,48 + 2,692?0,55 + 0,3623?7,58 = 5,53
Так как полученная D совпала с изначально принятой, то расчет слоя утеплителя ограждающей конструкции выполнен верно.
Принимаем tут =130 мм.
.8.2 Теплотехнический расчёт кровли
Расчетные значения коэффициентов теплопроводности ? и теплоусвоения S материалов принимаем по таблице А.1 приложения А [1]для условий эксплуатации ограждений «Б». В связи с тем, что последний этаж мансардный, стропильную систему необходимо выполнить утепленной. В качестве утеплителя применяемSuperrock общей толщиной 210мм и Paroc толщиной 10мм и Нормативное сопротивление теплопередаче для чердачных перекрытий согласно таблице 5.1 ИЗМЕНЕНИЕ № 3 ТКП 45-2.04-43-2006 (02250) дата введения 2011 05 01 равно 6,0 м2?ОС/Вт.
Определим полное сопротивление теплопередаче R0:
где ?н - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, принимаемый по таблице 5.7[1], ?н = 23 Вт/(м?ОС);
?в - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, ?в = 8,7 Вт/(м?ОС) (таблица 5.4[1]);i - термическое сопротивление слоев многослойной ограждающей конструкции:
где ? - толщина слоя, м;
? - коэффициент теплопроводности, Вт/(м?ОС).
Определим полное сопротивление теплопередаче R0 кровли, по формуле (1), а отдельных слоёв по формуле (2):
1 = = 0,072 м2?ОС/Вт;2 = = 1,43 м2?ОС/Вт;3 = = 4,57 м2?ОС/Вт;4 = = 0,23 м2?ОС/Вт.
Посчитаем тепловую инерцию:
т.к. тепловая инерция находится до 4, то наружная температура будет равна:
Рассчитаем требуемое термическое сопротивление:
где tв - расчётная температура внутреннего воздуха °С, принимается по таблице 4.1 [1]: tв =18°С.н - расчётная зимняя температура наружного воздуха, принимается по таблице 4.3 [1] с учётом тепловой инерции ограждающей конструкции.- коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемы по таблице 5.3 [1]: n=1.
?в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/( м2?ОС) принимаемый по таблице 5.4 [1]
?tв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, 0С применяемый по таблице 5.5[1]: ?tв = 4°С
.
2. Расчетно-конструктивный раздел
.1 Расчет сборной преднапряженной железобетонной многопустной плиты перекрытия
Плита армируется напрягаемой на упоры арматурой S800; полки панели армируются сварными сетками из проволоки S500. Бетон панели . Средняя относительная влажность воздуха >40%. Коэффициент надежности ?n=0,95. Класс по условиям эксплуатации ХС1. Марка бетонной смеси по удобоукладываемости П1. Бетон подвергнут тепловой обработке.
.1.1 Расчетные характеристики материалов
Бетон.
Для конструирования плиты применяем бетон тяжелый класса С20/25:
нормативное сопротивление бетона fck= 20 МПа;
?гарантированная прочность бетона
?средняя прочность бетона fcm = 28 МПа;
?средняя прочность бетона при осевом растяжении fctm = 2.2 МПа;
?нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk,0.05 = 1.5 МПа;
?расчетное сопротивление бетона сжатию
?расчетное сопротивление бетона осевому растяжению
?модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении
Арматура.
Продольная напрягаемая арматура класса S800 с механическим натяжением на упоры форм:
?нормативное сопротивление арматуры
?расчетное сопротивление арматуры
Для ненапрягаемой арматуры S500:
?нормативное сопротивление арматуры
?расчетное сопротивление арматуры
?расчетное сопротивление поперечной арматуры
?модуль упругости арматуры
.1.2 Определение нагрузок
Сбор нагрузок на 1 м.п. плиты перекрытия (ширина плиты 1,5 м)Таблица 2.1
№Вид нагрузкиНормати-вное значение, кН/м2gnРасчет-ное значение при gf=1, кН/м gfРасчет-ное значение при gf>1, кН/м1234567Постоянные нагрузки1Паркет, 0,20250,950,1921,350,262Клей,0,0540,950,05131,350,06933Стяжка цементно-песчаная, 1,320,951,2541,351,6934Ж/б пустотная плита, 4,50,954,2751,355,77Итого постоянная:5,771,357,79Временные нагрузкиПолезная: 2,0·1,530,952,851,54,275Итого временная:-2,854,275
При расчёте плиты по предельным состояниям первой группы составим следующие сочетания нагрузок:
?первое основное сочетание:
?второе основное сочетание:
Для дальнейших расчётов плиты по предельным состояниям первой группы принимаем наиболее неблагоприятное сочетание:
При расчёте плиты по предельным состояниям второй группы составляем следующие сочетания нагрузок:
нормативное (редкое) сочетание:
?частое сочетание:
?практически постоянное сочетание:
2.1.3 Определение расчетных усилий
Рисунок 2.1 К определению расчетного пролета плиты
Расчетный пролет плиты перекрытия:
Расчетными сечениями при расчете плиты являются сечения I-I и II-II со следующими координатами сечений, приведенными в таблице 2.4.1.
Координаты расчетных сечений Таблица 2.2
№ п/пМесто расположения сеченияРасстояние от торца плиты до сечения (мм)Расстояние от опоры до сечения (мм)I-IПо грани опоры600II-IIОпасное сечение 0,5·6160=3080 мм31403080
Изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях плиты определены при действии всех расчетных нагрузок. Значения М и V приведены в таблице 2.3. При этом :
Где: х - расстояние то опоры до сечения по расчетной схеме плиты.
Расчетные значения усилий в сечении
Таблица 2.3
№ сечениях (м)Значения М (кН·м) при нагрузкахЗначения V (кН) при нагрузкахРасчетные при Расчетные при Расчетные при Расчетные при I-I0,000,00,026,5530,58II-II0,5308040,8847,100
Расченые усилия в плите:
.1.4 Установление размеров поперечного сечения плиты
В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот равновеликими по площади квадратными со стороной:
Высота полки:
Рисунок 2.2 Расчетное сечение плиты
Приведенная толщина ребер:
где - ширина эквивалентного сечения,
n- количество пустот (при b=1.5 м, n= 7шт);
Рабочая высота сечения:
где h - высота панели,
c- толщина защитного слоя, c=30 мм;
Проверяем отношение , следовательно в расчет вводится ширина плиты мм.
2.1.5 Назначение величины предварительных напряжений в напрягаемой арматуре
Величину предварительного напряжения в арматуре назначают в соответствии с требованиями п.9.2.1 [2]:
Для стержневой арматуры
При механическом способе натяжения арматуры:
Тогда:
Принимаем
Для определения и при предварительном подборе арматуры рекомендуется принимать ориентировочно суммарную величину потерь предварительного напряжения до их расчета в пределах . Тогда установившиеся напряжения в напрягаемой арматуре:
Определяем
Граничная относительная высота сжатой зоны сечения :
Для стержневой напрягаемой арматуры S800:
Тогда граничная относительная высота сжатой зоны сечения равна:
Величину коэффициента , учитывающего упругопластическую работу высокопрочной арматуры по билинейной диаграмме деформирования при деформациях, превышающих определяют по формуле:
где ?=1.15 для арматуры S800.
На стадии предварительного подбора напрягаемой арматуры предполагают, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки эквивалентного сечения, т.е. .
Тогда
Принимаем
.1.6Определение площади напрягаемой арматуры
Расчет следует выполнять по эквивалентному сечению по рис. 2.2. Предварительный подбор площади сечения напрягаемой арматуры выполняем по методу предельных усилий в предположении прямоугольной эпюры напряжений в сжатой части сечения. Продольную ненапрягаемую арматуру, установленную в верхней полке (в сжатом бетоне) не учитываем. Расчет ведем с использованием табличных коэффициентов. Коэффициент ?, учитывающий длительное действие нагрузки, неблагоприятный способ ее приложения и т.д. принимаем равным 1,0.
Определяем положение нейтральной оси при расчете таврового сечения:
Поскольку 127.9 кНм >сечение рассчитываем как прямоугольное с
Относительная высота сжатой зоны:
Требуемая площадь напрягаемой арматуры:
Принимаем 4Ø12 S800, тогда общая площадь напрягаемой арматуры Ap=452 мм2. Должно выполняться условие:
.1.7 Определение геометрических характеристик сечения плиты
Рабочая высота сечения:
Площадь бетонного сечения:
Момент инерции бетонного сечения относительно его центра тяжести:
Расстояние от верхней грани до центра тяжести бетонного сечения:
Момент сопротивления бетонного сечения:
Расстояние от точки приложения равнодействующей усилия предварительного обжатия до центра тяжести сечения:
.1.8 Определение потерь предварительного напряжения
Определяем технологические потери (первые потери):
потери от релаксации напряжений арматуры при механическом способе натяжения для стержневой арматуры:
Тогда
потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона. Для бетона класса С20/25:
где ?Т - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. При отсутствии точных данных допускается принимать ?Т=65 °С.
потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств, при натяжении на упоры:
Смещение стержней в инвентарных зажимах:
l = 6280+1000 = 7280 мм;
где: l - длина напрягаемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров стенда или формы), мм;
Тогда
потери от деформации стальной формы ?Pf=0 т.к. натяжение выполняется на упоры стенда.
потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов и об огибающие приспособления равны нулю, т.к. натяжение на упоры с прямолинейным расположением арматуры по длине плиты ?P?(x)=0.
Усилие предварительного напряжения с учетом потерь, проявившихся к моменту передачи обжатия на бетон, (до снятия с упоров):
где
- потери, вызванные упругой деформацией бетона, следует определять для элементов с натяжением напрягаемой арматуры на упоры:
где
Суммарные технологические потери усилия предварительного напряжения:
Усилие обжатия:
Усилие предварительного обжатия Pm,0 к моменту времени t = t0, действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию (при натяжении на упоры) или после завершения натяжения (при натяжении на бетон), должно быть не более:
Указанное условие выполняется поскольку:
Определяем эксплуатационные потери (вторые потери).
Эксплуатационные (реологические) потери вычисляем для времени t=100 суток.
Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре:
где
- ожидаемые относительные деформации усадки для возраста бетона t=100 суток.
Влажностная составляющая усадки, вызванная испарением (удалением) влаги из структуры бетона:
Предельное значение усадки бетона принимается по интерполяции при бетоне С20/25 и относительной влажности помещения при эксплуатации RH = 75%:
Периметр поперечного сечения (приведенного сечения) плиты равен:
Приведенный размер сечения равен:
Тогда функция развития усадки бетона во времени (в возрасте t=100 суток при окончании влажного хранения бетона в возрасте ts=7 суток) равна:
Тогда влажностная составляющая усадки, вызванная испарением (удалением) влаги из структуры бетона, равна:
Предельное значение части усадки, обусловленной процессами твердения бетона:
Функция развития во времени усадки бетона, обусловленной процессами твердения бетона:
Тогда часть усадки, обусловленная процессами твердения бетона равна:
Полная величина относительных деформаций усадки:
Значение коэффициента ползучести за период времени 100 суток для класса C20/25 и приведенном размере сечения h0=66.4 мм определяем по номограммам. При относительной влажности RH = 50 % по графику находим Ф(100,7)=3.3. При относительной влажности RH = 80 % по графику находим Ф(100,7)=2.4. По интерполяции между полученными значениями находим значение коэффициента ползучести при относительной влажности RH = 75 % Ф(100,7)=2.55.
??pr- изменение напряжений в напрягаемой арматуре вследствие длительной релаксации арматуры при действии практически постоянной расчетной нагрузки за период времени t ?100 суток. Значений ??pr принимается по табл. 9.2 и 9.3 в зависимости от начального уровня напряжений в арматуре ?0,max/fpk в момент времени t0 (при обжатии) с учетом технологических потерь в зависимости от уровня напряжений?pg,0 в напрягаемой арматуре при t ?100 суток и в зависимости от релаксационного класса арматуры.
Приращение напряжений в предварительно напряженной арматуре от действия практически постоянной нагрузки, включая только собственный вес конструкции:
Приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия практически постоянной нагрузки, включая только собственный вес конструкции:
Тогда полные напряжения в напрягаемой арматуре равны:
В соответствии с таблицами 9.2 и 9.3 при для арматуры Ø12 S800, имеющей релаксационный класс 3, максимальные потери от релаксации напряжений в арматуре составляют 1.47% от величины
т.е.
Вычисленные ранее потери предварительного напряжения равны:
Поскольку уже учтенные потери начальных напряжений от релаксации превышают полученную выше величину при вычислении принимаем равным 0.
Определяем начальные напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом технологических потерь при t=t0):
Поскольку приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия практически постоянной нагрузки, включая только собственный вес конструкции оказалось больше начальных напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия величину при вычислении не учитываем.
Тогда реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре:
Окончательно значение усилия предварительного обжатия в момент времени t?100 суток (с учетом всех потерь) составило:
Проверяем условия ограничения величины предварительных напряжений в арматуре:
2.1.9 Проверка прочности сечения плиты в стадии эксплуатации
Поскольку плита имеет симметричное относительно вертикальной оси сечение и арматура сосредоточена у наиболее растянутой грани проверку прочности сечения, нормального к продольной оси плиты, допускается выполнять по методу предельных усилий.
Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь , напряжения
Определение положения нейтральной оси в элементе таврового сечения из условия:
т.о. нейтральная ось проходит в полке.
Находим высоту сжатой зоны:
Определяем граничную высоту сжатой зоны:
Условие выполняется.
Далее находим величину изгибающего момента, воспринимаемого сечением:
Прочность сечения в стадии эксплуатации обеспечена.
2.1.10 Проверка прочности сечения плиты в стадии изготовления
Проверку прочности сечения плиты в стадии изготовления необходимо выполнить в сечении, в котором возникает при подъеме из опалубки максимальный по величине изгибающий момент, растягивающий верхние волокна. При этом следует учитывать коэффициент динамичности, равный 1,4. Величина коэффициента учитывающего влияние длительности действия нагрузки на прочность бетона следует принимать равным 1.
Максимальный изгибающий момент при принятом размещении монтажных петель возникает в сечении, расположенном в месте установки первой от торца плиты монтажной петли на расстояние а=500 мм.
Расчет прочности сечения в стадии изготовления с учетом изгибающего момента от собственного веса выполняют как внецентренно сжатого элемента.
Усилие предварительного обжатия с учетом коэффициента безопасности для усилия предварительного обжатия , учитывающего его неблагоприятный эффект при проверке прочности в стадии обжатия.
Передаточную прочность бетона принимаем равной
Тогда расчетное сопротивление бетона при передаче на него усилия обжатия составляет:
Принимаем, что при достижении бетоном в сжатой части сечения расчетного сопротивления при сжатииснижение напряжений в предварительно напряженной арматуре составляет.
По конструктивным требованиям устанавливаем в верхней части плиты арматуру 8Ø6S500 cAs=226мм2.
Усилие предварительного обжатия в расчете прочности внецентренно сжатого сечения следует рассматривать как внешнюю силу:
Определяем равнодействующую всех усилий действующих в сечении и эксцентриситет ее приложения относительно центра тяжести бетонного сечения:
Определяем граничную относительную высоту сжатой части сечения:
Определяем высоту сжатой части сечения:
Нейтральная ось проходит в полке, т.к.
Условие
выполняется.
Прочность сечения следует проверять из условия:
где
Следовательно, прочность плиты в стадии изготовления при ее подъеме из опалубки после передачи усилия обжатия на бетон в сечении по первой монтажной петле обеспечена.
.1.11 Подбор монтажных петел
Расчетная нагрузка от собственного веса плиты:
Усилие на одну петлю, при условии передачи нагрузки от плиты на 2 петли:
Определяем площадь поперечного сечения одной петли из арматуры S240
Принимаем петлю Æ14 S240 cAs1=154 мм2
2.1.12 Проверка прочности плиты на действие поперечной силы в стадии эксплуатации
.1.12.1 Проверка размеров поперечного сечения плиты
Исходя из условия обеспечение прочности балки по наклонной полосе между наклонными трещинами:
Минимальный процент армирования поперечной арматурой для бетона С20/25 и поперечной арматурой класса S500 принимаем:
от площади бетонного сечения.
Тогда
Тогда
Таким образом, размеры поперечного сечения даже при конструктивном поперечном армировании обеспечивают прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами.
2.1.12.2 Проверка необходимости постановки поперечной арматуры
Должно выполняться условие:
Определяем расчетную поперечную силу , воспринимаемую плитой без поперечного армирования:
но не менее
где:
Принимаем k=2
Поскольку, то поперечная арматура устанавливается конструктивно.
На приопорном участке длиной 1/4Lустанавливаем 4 каркаса 2Ø5S500As2=156 мм2 с шагом s=h/2=22/2=11 см, принимаем s=10 см.
2.1.13 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
Расчет по образованию трещин выполняется исходя из условно упругой модели сечения по упрощенной методике.
Проверка по образованию трещин производится по условию:
Расчетный изгибающий момент:
В расчет следует вводить нижний предел значения усилия предварительного напряжения:
Расстояние от центра тяжести бетонного сечения до верхней ядровой точки:
Поскольку условие выполняется, то трещиностойкость сечения обеспечена. Расчет ширины раскрытия трещин не выполняем.
.1.14 Расчет деформаций плиты
При использовании упрощенного метода расчета, прогибы предварительно напряженных конструкций допускается рассчитывать, исходя из принципа суперпозиции, т.е. суммируя прогибы от внешних нагрузок и предварительного обжатия:
где - прогиб от внешних нагрузок;
- прогиб от предварительного обжатия (выгиб).
Максимальный прогиб в середине пролета:
где - мгновенный прогиб от полной нагрузки;
- мгновенный прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок;
- длительно действующий прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок.
Мгновенный прогиб от полной нагрузки, мнгновенный прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок, длительно действующий прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок и прогиб от предварительного обжатия (выгиб) определяются при жесткости сечения:
где - эффективный модуль упругости бетона;
- при действии кратковременной нагрузки;
- при действии длительной нагрузки;
- соответственно момент инерции сечения с трещиной и без трещины;
- для железобетонных элементов без трещин;
Прогиб при мгновенном действии полной нагрузки.
Изгибающий момент в расчетном сечении при действии полной нагрузки:
Вычисляем момент инерции сечения без трещины II:
Определяем жесткость сечения при мгновенном действии полной нагрузки:
Определяем мгновенный прогиб от полной нагрузки:
Прогиб при мгновенном действии практически постоянного сочетания нагрузок.
Изгибающий момент в расчетном сечении при действии практически постоянного сочетания нагрузок:
Определяем жесткость сечения при мгновенном действии практически постоянного сочетания нагрузок:
Определяем мгновенный прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок:
Прогиб при длительном действии практически постоянного сочетания нагрузок.
Изгибающий момент в расчетном сечении при действии практически постоянного сочетания нагрузок:
Определяем эффективный модуль деформаций:
Вычисляем момент инерции сечения без трещины II:
Определяем жесткость сечения при длительном действии практически постоянного сочетания нагрузок:
Определяем прогиб при длительном действии практически постоянного сочетания нагрузок:
Тогда прогиб в середине пролета от внешней нагрузки равен:
Прогиб от предварительного обжатия (выгиб).
Прогиб середины плиты от предварительного обжатия определяется по формуле:
Принимаемое при расчете усилие обжатие влияет благоприятно и поэтому принимается по сниженному значению усилия обжатия:
Жесткость сечения принимается при условии учета длительности действия нагрузки:
Тогда
Полный прогиб середины плиты.
Полный прогиб середины плиты от внешней нагрузки и предварительного обжатия равен:
2.2 Расчет стропильной системы
.2.1 Расчет стропильной ноги
Исходные данные: влажность воздуха внутри помещения от 65 до 75%; ширина здания 14 м; пролёт стропильных ног 5.4 м; утепленная кровля на деревянном каркасе с плоскими гипсокартонными обшивками размерами 1,5x3 м; материал конструкций - сосна 2-го сорта, район строительства - Солигорск.
Рисунок 2.3 - Расчетная схема.
Определение нагрузок
Нагрузки, кН/м2 (кПа)
Таблица 2.4
Наименование нагрузкиНормативная величинаКоэффициент перегрузкиРасчетная величина1. Постоянная от собственного веса:покрытия и утеплителя0,4421,30,575 Итого постоянная0,4420,5752. Снеговая для Солигорска (I район) р0 - 80 кг/м2 с= 1, т.к. ?= 14°0,81,51,2Итого полная1,2421,775
Вычисляем нагрузку, приходящуюся на 1 погонный метр горизонтальной проекции стропильной ноги. Т.к. угол наклона кровли равен 35о то постоянную нагрузку вычисленную на 1 м2 поверхности кровли , делим на cos 35o ,приводя её к нагрузке на 1 м2 плана покрытия.
Расчетная постоянная нагрузка . Погонная расчетная постоянная нагрузка
.
Максимальный изгибающий момент
Требуемый момент сопротивления сечения стропильной ноги из условия прочности при Ru=130 кгс/см2;
Высота сечения стропильной ноги:
Принимаем доски сечением 8х21 см с F=168 см2
момент сопротивления
;
момент инерции
.
Жесткость стропильной ноги проверяем по формуле:
Следовательно, жесткость стропильной ноги обеспечена.
.2.2 Расчет обрешетки
Исходные данные: влажность воздуха внутри помещения от 65 до 75%; ширина здания 14 м; шаг стропильных ног 1.3 м; утепленная кровля на деревянном каркасе с плоскими гипсокартонными обшивками размерами 1,5x3 м; расстояние между осями брусков 300 мм, нормативный снеговой покров 80 кг/м2 материал конструкций - сосна 2-го сорта, район строительства - Солигорск.
Обрешётку проектируем из брусков 50х50 мм. Определяем погонную равномерно распределённую нагрузку на один брусок.
Нагрузки, кН/м2 (кПа)
Таблица 2.5
Наименование нагрузкиНормативная величинаКоэффициент перегрузкиРасчетная величина1. Постоянная от собственного веса:покрытия 0,041,30,052 брусок 50х50х500кг0,0131,30,0169 Итого постоянная0,0530,0692. Снеговая для Тихиничей (I район) р0 - 80 кг/м2 80*0.3*1.3*0.819=0,261,50,39Итого полная0,3130,459
Обрешётку рассматриваем как двухпролётную неразрезную балку с пролётом L=B=130 мм.
Наибольший изгибающий момент равен:
а) для сочетания нагрузок(собственный вес и снег)монтажная нагрузка
б) для сочетания нагрузок(собственный вес и монтажная нагрузка)
Более не выгодный для расчёта прочности бруска -второй случай нагружения.
Так как плоскость действия нагрузки не совпадает с главными плоскостями сечения бруска, то брусок рассчитываем на косой изгиб.
Составляющие изгибающего момента относительно главных осей бруска равны:
Моменты сопротивления и инерции сечения следующие:
Наибольшее напряжение:
При расчёте по второму случаю нагружения проверка прогиба бруска не требуется.
2.2.3 Расчёт узла опирания нарожников на диагональную стропильную ногу
Рисунок 2.4 - Узел опирания нарожников на диагональную ногу.
При выполнении стропильной системы из брусков и досок врубку нарожников в диагональную стропильную ногу рекомендовать нельзя. Целесообразно в этом случае к низу диагональной стропильной ноги прибить брусок, на который и опирают нарожники.
Опорный брусок должен быть рассчитан на опорную реакцию нарожника которая, определяется по формуле[6]:
где lнар- длина нарожника.
Прикрепление опорного бруска к диагональной стропильной ноге осуществляется гвоздями, количество которых на один нарожник определяется из условия:
,
где T- расчётная несущая способность одного гвоздя на один шов соединения определяется в соответствии с нормами из условий:
Принимаем гвозди диаметром 4 мм, длиной 120мм,опорный брусок принимаем 60х60х500мм.
где а-толщина опорного бруска;
d-диаметр гвоздя, см;
Lud- длина гвоздя, см.
Несущая способность обеспечена.
3.Основания и фундаменты
.1 Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки строительства
Таблица 3.1- Исходные данные.
№ слояМощность слоя, мГлубина подошвы слоя, мОтметка подошвы слоя, мОтметка уровня подземных вод, мНаименование грунта по типуПлот-ность r, г/см3Плотность частиц rS, г/см3Влажность wПредел теку-чести wl, %Предел плас-тичности wP, %Коэффициент фильтрации kf, см/с10,80,8134,2132,0Культурный слой1,35-----23,03,8131,2Супесь1,902,680,3222171´10-434,07,8127,2Глина1,902,720,3848284´10-845,012,8122,2Суглинок1,922,700,2528172´10-754,016,8118,2Песок гравелистый2,082,650,19002´10-2
Отметка поверхности природного рельефа NL = 135,0 м; нормативная глубина промерзания грунта dfn = 1,0 м.
Оценка инженерно-геологичеких условий площадки начинаем с изучения напластования грунтов.
Для количественной оценки прочностных и деформационных свойств грунтов площадки строительства вычисляются производные характеристики их физических свойств, к которым относятся:
а) для песчаных грунтов - коэффициент пористости и степень влажности;
б) для пылевато-глинистых грунтов - число пластичности, показатель текучести, коэффициент пористости и степень влажности.
Коэффициент пористости определяется по формуле
.
Для наших грунтов получаем:
; ;
; .
Степень влажности грунта определяется по формуле
.
Получаем:
; ;
;
Следовательно, грунт слоя № 5 является песком гравелистым, плотным, насыщенным водой, а глинистые грунты слоёв № 2, 3 ,4 являются непросадочными.
Тип пылевато-глинистых грунтов устанавливается по числу пластичности, определяемому по формуле
.
Для слоёв № 2, 3, 4 получаем:
%; %; %.
Показатель текучести пылевато-глинистых грунтов определяем по формуле
Для слоёв № 2, 3, 4 получаем:
; ; .
Таким образом, грунт слоя № 2 является супесью текучей, слоя № 3 - глиной тугопластичной, слоя № 4 - суглинком мягкопластичным.
В целях наглядного представления строительных свойств грунтов площадки строительства их классификационные показатели сводим в табл.3. 2.
Номер слояИз исходных данныхВычисляемые характеристикиНаименование грунта по СТБ 943-2007Из таблиц СНиП 2.02.01-83Плотность частиц rs, г/см3Плотность r, г/см3Влажность wГраница текучести wl, %Граница раскатывания wp, %Число пластичности Ip, %Показатель текучести IlКоэффициент пористости еСтепень влажности SrУгол внутреннего трения j, град.Удельное сцепление с, кПаМодуль деформации Е, МПаУсловное расчётное сопротивление Rо, кПа22,681,900,322217530,8620,995Супесь текучая непросадочная----32,721,900,384828200,50,9761Глина тугопластичная непросадочная13,235,711,220642,701,920,252817110,730,7580,891Суглинок мягкопластичный непросадочный17,819,711,718452,652,080,19----0,5160,976Песок гравелистыйпрочный насыщенный водой41,01,3443,4600
Таблица 3.2 - Характеристики физико-механических свойств грунтов строительной площадки.
3.2 Выбор типа и конструкции фундамента. Назначение глубины заложения фундамента
Для заданного жилого дома устраиваем ленточный фундамент из сборных элементов, глубина заложения которого зависит от:
инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки;
глубины промерзания грунта;
конструктивных особенностей подземной части здания.
Рассмотрим влияние каждого из этих факторов по отдельности.
Анализируя физико-механические свойства грунтов площадки строительства (табл. 3.2.) видим, что 1-й и 2-й слои грунта не могут быть использованы в качестве основания фундамента. Исходя из этого, глубина заложения фундамента должна отвечать условию d³ 3,8 м.
Расчётная глубина сезонного промерзания грунта df у фундамента определяется по формуле
.
Принимаем температуру в подвале 15 °С, следовательно, kh = 0,5 (табл. 5.3 [7]). Получаем:
м.
В соответствии с табл. 5.4 [7] должно выполняться условие d³df.
В заданном жилом доме предусмотрен подвал с отметкой пола - 2,8 м. В таком случае отметка подошвы фундамента принимается ниже отметки пола подвала на 0,4м. Зная, что абсолютная отметка пола первого этажа равна 136,42 м, а поверхности планировки - 135 м, получаем соотношение d³ 1,78 м.
Получаем, что в нашем случае, глубина заложения фундамента зависит от инженерно-геологических условий площадки, т.е. d³ 3,8 м.
Определим глубину заложения фундамента с учётом размеров его элементов (см. рис. 3.1).
Рис. 3.1 Схема ленточного фундамента.
Таким образом, принимаем d = 3,9 м.
.3 Определение размеров подошвы фундаментов
Определим нагрузки на метр погонный фундамента:
Таблица 3.3. Нагрузки для наружной стены здания.
№Наименование нагрузкиНормативная нагрузка т/мпК-т пересчетаРасчетная нагрузка т/мп1Монолитный участок(ж/бетон)0,61,350,812Наружная стена (многослойная стена)13,9+0,13=14,031,3518,943Железобетонные плиты (с приходящей на них нагрузкой(см.раздел 2, табл.2,1))0,862*3*6=15,521,207*3*6=26,734Стропильная система (сосна)0,0481,350,0655Утепление и кровля0,04421,350,059Итого30,2446,77Снег0,81,51,2Всего31,0447,90
Таким образом, расчетная нагрузка на фундамент под наружную стену составляет 480 кН.
Таблица 3.4. Нагрузки для внутренней стены здания.
№Наименование нагрузкиНормативная нагрузка т/мпК-т пересчетаРасчетная нагрузка т/мп1Монолитный участок (ж/бетон)0,61,350,812Внутренняя стена (керамический кирпич)13,91,3518,773Железобетонные плиты (с приходящей на них нагрузкой(см.раздел 2, табл.2,1))0,862*6*6=31,031,207*6*6=39,454Стропильная система (сосна)0,0961,350,135Утепление и кровля0,08841,350,118Итого45,7154,846Снег0,81,51,2Итого46,5156,04
Таким образом, расчетная нагрузка на фундамент под наружную стену составляет 560 кН.
Ширину подошв фундаментов под наружную и внутреннею стены определим графическим способом, предложенным Н.В. Лалетиным :
для фундамента под наружную стену с усилием в плоскости обреза N0II = 480 кН ширина подошвы фундамента составит приблизительно 2 м (см. рис. 3.2);
Рис. 3.2Определение ширины подошвы фундамента поднаружную стену графо-аналитическим методом;
для фундамента под внутреннею стену с усилием в плоскости обреза N0II = 560 кН ширина подошвы фундамента составит приблизительно 2,4 м (см. рис. 3.3);
Рис. 3.3 Определение ширины подошвы фундамента подвнутреннею стену графо-аналитическим методом;
В соответствии с ГОСТ 13579-78 и ГОСТ 13580-78 выбираем бетонные блоки и плиты для фундаментов (см. рис. 3.4).
Подсчитаем нагрузки и воздействия, передающиеся на основание. Для наружной стены здания учитываются: усилие в плоскости обреза фундамента, усилие от собственного веса фундамента и веса грунта на его уступах, а также боковое давление грунта (см. рис. 3.5). Боковое давление грунта на фундамент определяется с учётом временной нагрузки на поверхности планировки интенсивностью 10 кН/м2. Действие временной нагрузки заменяется эквивалентным весом грунта засыпки пазух фундамента приведённой толщиной
hпр = q/g¢II = 10/16=0,6 м.
При этом боковое давление грунта на отметке планировки (см. рис. 3.4)
s¢б1 = s¢б2 = g¢II×hпр×tg2(45 - j/2) = 16×0,6×tg2(45 - 24/2) = 4,05 кПа;
на отметке подошвы фундамента
sб1 = g¢II(d + hпр)tg2(45 - j/2) = 16(3,9 + 0,6)tg2(45 - 24/2) = 30,36 кПа;
sб2 = g¢II(d1 + hпр)tg2(45 - j/2) = 16(2,22 + 0,6)tg2(45 - 24/2) = 14,17кПа.
Рис. 3.4Расчётная схема фундамента под наружную стену здания.
Равнодействующие бокового давления грунта засыпки на стену подвала расчётной длиной 1 м
E0II(1) = d(s¢б1 + sб1)/2 = 3,9(4,05 + 30,36)/2 = 67,10 кН;
E0II(2) = d1(s¢б2 + sб2)/2 =2,22(4,05 + 14,17)/2 = 13,67 кН;
точки приложения равнодействующих
de1 = d/3 × (2s¢б1 + sб1)/(s¢б1 + sб1) = 3,9/3 × (2 × 4,05 + 30,36)/(4,05 + 30,36) = 1,45 м;
de2 = d1/3 × (2s¢б2 + sб2)/(s¢б2 + sб2) = 2,2/3 × (2 × 4,05 + 14,17)/(4,05 + 14,17) = 0,61 м.
Расчётные значения моментов в сечении на отметке подошвы фундамента приближённо могут быть приняты
MEII(1) = sб1(d + hпр)2/15 = 30,36(3,9 + 0,6)2/15 = 40,99 кН×м;
MEII(2) = sб2(d1 + hпр)2/15 = 14,17(2,2 + 0,6)2/15 = 4,17 кН×м.
Определим усилия от собственного веса фундамента и веса грунта на его уступах
GфII = 0,6×0,6×6×23,6×1 + (2×0,5 - 0,5×0,3)25,3×1 = 72,5 кН;
GгрII(1) = (0,7×3,4 + 0,5×0,3/2)16×1 = 39,3 кН;
GгрII(2) = (0,7×1 + 0,5×0,3/2)16×1 = 12,4 кН.
В результате суммарные нагрузки и воздействия по подошве фундамента наружной стены здания для расчёта основания по деформациям можно представить в виде:
а) нормальная вертикальная нагрузка
NII = N0II + GфII + GгрII(1) + GгрII(2) = 480 + 72,5 + 39,3 + 12,4 = 604,2 кН;
б) момент в плоскости подошвы фундамента
MII = MEII(1) - MEII(2) + GгрII(2)×e2 - GгрII(1)×e1 = 40,99 - 4,17 + 18,0×0,65 - 39,3×0,65 = 22,98 кН×м.
На подошву фундамента внутренней стены здания будет действовать только нормальная вертикальная нагрузка. Определим её:
GфII = 0,6×0,6×6×23,6×1 + (2,4×0,5 - 0,7×0,3)25,7×1 = 76,4 кН;
GгрII = 2(0,9×1 + 0,7×0,3/2)16×1 = 32,16 кН;
NII = N0II + GфII + GгрII = 560 + 76,4 + 32,16 = 668,6 кН.
.4 Проверка напряжений в основании фундамента
Для фундамента под наружную стену здания должны выполняться условия
p£R;
pmax £ 1,2 R;
pmin> 0.
Определим расчётное сопротивление грунта основания
;
где:
(табл. В1 [7]);
k = 1,1;
(табл. В2 [7]);
kz = 1;
b = 2,0 м;
gII = 19 кН/м3;
g¢II = кН/м3;
сII = 35,7 кПа;
hs = 2,2 м;
hcf = 0,1 м;
gcf = 23 кН/м3;
d1 = hs + hcfgcf / g¢II = 2,2 + 0,1×23 / 16,3 = 2,34 м;
db = 2 м.
Получаем:
кПа.
Среднее давление под подошвой фундамента
p = NII/A = 604,2/(2×1) = 302,1 кПа.
Определяем максимальное и минимальное краевое давление по подошве внецентренно нагруженного фундамента
pmax = NII/A + MII/W = 302,1 + 22,98×6/(22×1) = 336,6 кПа;
pmin = NII/A - MII/W = 302,1 - 22,98×6/(22×1) = 267,6 кПа.
Итак, получаем: 302,1 < 313,7; 336,6 < 376,4; 267,6 > 0.
Расхождение между p и R составляет 3,7 %. Размер подошвы фундамента под наружную стену здания подобран верно.
Для фундамента под внутреннею стену здания должно выполняться условие p£R.
Среднее давление под подошвой фундамента
p = NII/A = 668,6/(2,4×1) = 278,6 кПа.
Расчётное сопротивление грунта основания
кПа.
278,6 < 316,0.
Расхождение между p и R составляет 11,8 %, что наиболее подходит для данного проекта, т.к. другое решение не возможно. Если принять ширину подошвы фундамента под внутреннею стену b = 2 м, то p = 657,3/(2×1) = 328,7 кПа >R = 313,7 кПа.
3.5 Расчёт осадки фундамента
Осадку фундамента будем определять методом послойного суммирования по методике [8].
Определим значение конечной осадки ленточного фундамента наружной стены здания по методу послойного суммирования. Ширина подошвы b = 2 м; глубина заложения d = 3,9 м; среднее давление под подошвой фундамента p = 302,1 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента szg,о = g¢×d + gw×hw= 16,3×3,9 + 10×0,8 = 71,6 кПа (в эпюре напряжений от собственного веса грунта на глубине 3,8 м от поверхности планировки будет скачок с 61,67 кПа до 69,67 кПа, т.е. на величину давления столба воды в грунте); дополнительное давление pо = 302,1 - 71,6 = 230,5 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу 3.5, а эпюры напряжений показаны на рисунке 3.5.
Таблица 3.5 - Расчёт осадки фундамента под наружную стену здания.
№z, м2z / bgi, кН/м3hi, мszg, кПаaszp, кПаszp,i, кПаEi, МПаsi, мм00,000,0071,6001,000230,50010,780,7819,000,7886,4200,886204,223217,36211,212,11021,561,5619,000,78101,2400,653150,517177,37011,29,88232,342,3419,000,78116,0600,488112,484131,50011,27,32643,123,1219,000,78130,8800,38388,282100,38311,25,59353,903,9019,000,78145,7000,31472,37780,32911,24,47564,614,6119,200,71159,3320,26861,77467,07611,73,25675,325,3219,200,71172,9640,23453,93757,85611,72,80986,036,0319,200,71186,5960,20747,71450,82511,72,46796,746,7419,200,71200,2280,18743,10445,40911,72,204107,457,4519,200,71213,8600,16938,95541,02911,71,992å52,116
Рис. 3.5 Эпюры напряжений в основании фундамента под наружную стену здания.
Теперь определим значение конечной осадки ленточного фундамента внутренней стены здания по методу послойного суммирования. Ширина подошвы b = 2,4 м; глубина заложения d = 3,9 м; среднее давление под подошвой фундамента p = 278,6 кПа; напряжение от собственного веса грунта в уровне подошвы фундамента szg,о = g¢×d + gw×hw = 16,3×3,9 + 10×0,8 = 71,6 кПа (в эпюре напряжений от собственного веса грунта на глубине 3,8 м от поверхности планировки будет скачок с 61,67 кПа до 69,67 кПа, т.е. на величину давления столба воды в грунте); дополнительное давление pо = 278,6 - 71,6 = 207,0 кПа. Результаты вычислений осадки данного фундамента сведены в таблицу 3.6, а эпюры напряжений показаны на рисунке 3.6.
Таблица 3.6 - Расчёт осадки фундамента под внутреннею стену здания.
№z, м2z / bgi, кН/м3hi, мszg, кПаaszp, кПаszp,i, кПаEi, МПаsi, мм00,000,00 71,6001,000207,000 10,780,6519,000,7886,4200,917189,819198,41011,211,05421,561,3019,000,78101,2400,727150,489170,15411,29,48032,341,9519,000,78116,0600,562116,334133,41211,27,43343,122,6019,000,78130,8800,44992,943104,63911,25,83053,903,2519,000,78145,7000,36976,38384,66311,24,71764,613,8419,200,71159,3320,31865,82671,10511,73,45275,324,4319,200,71172,9640,27857,54661,68611,72,99586,035,0319,200,71186,5960,24751,12954,33811,72,63896,745,6219,200,71200,2280,22245,95448,54211,72,357107,456,2119,200,71213,8600,20241,81443,88411,72,130 å52,085
Рис. 3.6 Эпюры напряжений в основании фундамента под внутреннею стену здания.
Полученные значения осадки меньше предельно допустимых, рекомендованных СНиП [2].
4. Организационный раздел
.1 Календарное планирование
.1.1 Общие сведения
Календарный план - это документ, отражающий принятую последовательность выполнения работ, их совмещение, продолжительность выполнения, насыщенность трудовыми ресурсами, сроки начала и окончания каждой работы и общую продолжительность строительства объекта.
Назначение календарного планирования - разработка наиболее эффективной модели организационной и технологической увязки работ во времени и пространстве на одном объекте, выполняемых различными исполнителями при непрерывном и эффективном использовании выделенных на эти цели трудовых, материальных и технических ресурсов с целью ввода в действие объекта в установленные сроки.
В дипломном проекте принята сетевая модель календарного плана.
Объём работ при разработке дипломного проекта определяется по чертежам и сметам. Результаты сведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1Ведомость объемов работ
N п/пНаименование работЕд.изм.Объём12341. Земляные работы1Подготовительные работычел-час29122Разработка грунта экскаватором с погрузкой на самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 0.5 м3, грунт 2 группы1000 м30.2663Разработка грунта экскаватором в отвал с ковшом вместимостью 0.5м3, грунт 2 группы1000 м30.814Срезка недобора грунта в выемках, грунт 2 группы1000 м30.0815Перемещение грунта бульдозером мощностью 59 кВт на расстояние до 10 м, грунт 2 группы1000 м30.7936Перемещение грунта бульдозером мощностью 59 кВт добавлять на каждые 10 м, грунт 2 группы1000 м33.9657Ручная доработка грунта в траншеях глубиной до 2м, грунт 2 группы100 м30.28Обратная засыпка бульдозером мощностью 59 кВт при перемещении грунта до 5 м, грунт 2 группы1000 м30.2959Обратная засыпка бульдозером мощностью 59 кВтдобавлять на каждые до 5 м, грунт 2 группы1000 м32.37910Подсыпка грунта под полы экскаватором с ковшом вместимостью 0.5м3, грунт 2 группы1000 м30.24911Засыпка вручную пазухов котлована, грунт 2 группы100 м31.0911Уплотнение грунта пневматическими трамбовками, грунт 2 группы100 м35.442. Нулевой цикл12Укладка блоков и плит ленточных фундаментов массой до 0.5 т100 шт.0.4513Укладка блоков и плит ленточных фундаментов массой до 1.5 т100 шт.0.6814Укладка блоков и плит ленточных фундаментов массой до 3.5 т100 шт.0.1415Устройство монолитных участков 100 м30.02416Установка блоков стен подвала массой до 0.5 т100 шт.3.3917Установка блоков стен подвала массой до 1 т100 шт.2.1618Установка блоков стен подвала массой до 1.5 т100 шт.0.6619Установка блоков стен подвала массой более 1.5 т100 шт.0.7220Устройство ГИ фундаментов горизонтальной цементной с жидким стеклом100 м22.121Устройство ГИ стен боковой обмазочной битумной за 2 раза100 м23.922Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 5 м2100 шт.0.123Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 10 м2100 шт.0.423. Надземная часть24Кладка стен из кирпича с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 510 мм при высоте этажа до 4 мм310.725Кладка стен из кирпича с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 510 мм с утеплением плитами из пенопласта при высоте этажа до 4 мм3617.126Кладка стен наружных при высоте этажа до 4 м из керам. кирпичам3117.427Кладка стен из кирпича силикатного с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 510 мм при высоте этажа до 4 мм317.628Кладка стен из кирпича силикатного с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 380 мм при высоте этажа до 4 мм317.929Кладка стен внутренних при высоте этажа до 4 м из силикатного кирпичам3381.4430Укладка перемычек массой до 0.3т100 шт.4.4331Кладка перегородок армированных толщиной в 1:4 кирпича при высоте этажа до 4 м100 м29.61832Кладка из легкобетонных камней без облицовки стен при высоте этажа до 4 мм358.4433Установка перегородок из легкобетонных плит в 1 слой при высоте этажа до 4 м100 м24.423834Установка лестничных площадок массой более 1т100 шт.0.1835Установка маршей без сварки массой более 1т100 шт.0.1636Установка металлических ограждений с поручнями из хвойных пород100м0.45837Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 5 м2100 шт.0.4238Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 10 м2100 шт.1.7839Устройство монолитных участков из бетона С 12/15100 м30.13884. Кровля40Огнезащита деревянных конструкций100 м215.8441Установка элементов стропильной системы100 м26.84442Устройство гидроизоизоляции из паронепронецаемой пленки100 м24.2343Утепление кровли Superroc100 м24.2344Устройство пароизоляции 100 м24.4345Монтаж покрытия кровли из металлочерепицы100 м26.8446Устройство мелких покрытий из листовой стали100 м21.9947Устройство выравнивающих стяжек под кровлю толщиной 30 мм100 м24.4348Установка водосточных желобов100м0.6149Установка водосточных труб100м1.45. Окна и двери50Установка блоков оконных с деревянными переплетами и тройным остеклением, площадь блока 1.0-1.5 м2100 м20.497251Установка блоков оконных с деревянными переплетами и тройным остеклением, площадь блока 1.5-2 м2100 м20.439652Установка блоков оконных с деревянными переплетами и тройным остеклением, площадь проема 2-2.5 м2100 м20.4353Установка блоков оконных с деревянными переплетами и тройным остеклением, площадь проема более 2.5-3 м2100 м20.51654Установка блоков оконных с деревянными переплетами и тройным остеклением, площадь проема более 3 м2100 м20.120855Установка подоконных досок100 м1.18656Установка дверных блоков производства ОАО Забудова в кирпичных стенах, площадь проема св. 2 м2100 м20.535657Установка дверных блоков производства ОАО Забудова в газосиликатных стенах, площадь проема св. 2 м2100 м20.321658Установка дверных блоков производства ОАО Забудова в газосиликатных перегородках, площадь проема до 2 м2100 м21.22459Установка дверных блоков производства ОАО Забудова в кирпичных перегородках, площадь проема до 2 м2100 м20.778460Установка дверей наружных входных металлическихт0.9726. Наружная отделка61Отделка поверхностей из сборных элементов под окраску100 м20.31762Окраска фасадов с люлек по подготовленной поверхности перхлор.100 м20.31763Устройство обделок на фасадах100 м210.4957. Полы64Устройство цементных стяжек толщиной 20 мм100 м211.1565Устройство цементных стяжек: на каждые 5 мм изменения толщины100 м211.4366Устройство теплоизоляции сплошной из мин. плит100 м25.36367Устройство теплоизоляции ленточной из ДВП под лаги100 м217.96468Устройство пароизоляции прокладочной в слой из рубероида РПП-300А100 м24.04169Оклейка рулонными материалами на нефтебитуме рубероидом в 1 слой м2102.170Укладка лаг по плитам перекрытия100 м211.97671Устройство покрытий дощатых толщиной 27 мм100 м211.97672Устройство бетонных покрытий100 м2173Устройство покрытий пола из плитки керамической на клею по цементной стяжке100 м21.35574Устройство покрытий мозаичных без рисунка толщиной 20 мм100 м21.37775Улучшенная окраска колером масляным по дереву полов100 м211.9768. Внутренняя отделка76Отделка поверхностей плит под окраску100 м216.28977Окраска клеевая улучшенная потолков и стен 100 м229.878Штукатурка поверхности оконных и дверных откосов100 м22.61179Оштукатуривание улучшенное поверхностей стен цементно-песчаным раствором по камню100 м244.48480Улучшенная окраска колером масляным по штукатурке стен100 м23.76681Оклейка стен и перегородок обоями100 м222.46382Облицовка стен керамическими плитками с применением сухих смесей Mira по кирпичу и бетону100 м26.17Итого общестроительные работычел-час29124Прочие работычел-час7281Устройство отмосткичел-час291Санитарно-технические работычел-час2912Электротехнические работычел-час1747Благоустройство и озеленение территориичел-час772Итого трудозатраты на объектчел-час45039
4.1.2 Составление ведомости потребности в материально-технических ресурсах
К материально-техническим ресурсам, необходимым для выполнения каждой работы и в целом для осуществления строительства объекта, относятся: затраты рабочего времени (трудоемкость); затраты машинного времени (механизмы); материалы, конструкции, изделия (материальные ресурсы).
Потребность в материальных ресурсах определяется на основании объемов работ и норм расхода материалов, принимаемым по РСН.
Ведомость в МТР составляется в следующей последовательности (таблица 4.2):
. На основании ведомости работ составляется перечень работ, подлежащих выполнению и приводятся объемы по каждой работе.
. Из РСН выписываются нормы затрат материальных, трудовых ресурсов, а также нормы затраты на эксплуатацию машин и механизмов по каждой работе.
. Определяется потребность в ресурсах на весь объем.
Таблица 4.2Ведомость потребности в материально-технических ресурсах
№Наименование работОбоснование по РСНЕд. изм.Объем работТрудозатраты чел-часМеханизмыМатериалына ед. изм.на весь объемНаимен.Маш.-час.Наимен.Ед. измРасходна ед. изм.на весь объемна ед. изм.на весь объем12345678910111213141.Земляные работы1Разработка грунта экскаватором с погрузкой на самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью 0.5 м3, грунт 2 группы1-17-141000 м30.26617.394.6Экскава-торы одноков-шовые 0.5 м337.7110Щебень из гравия марки 800, 2 класса, фракции 20-80ммм30.040.01Бульдозе-ры 59 кВт12.573.342Разработка грунта экскаватором в отвал с ковшом вместимостью 0.5м3, грунт 2 группы1-12-141000 м30.8115.3812.46Экскава-торы одноков-шовые 0.5 м333.4327.1----3Срезка недобора грунта в выемках, грунт 2 группы1-38-21000 м30.081643.392.1Экскава-торы одноков-шовые 0.5 м349.624.02----Бульдозе-ры 59 кВт13.351.084Перемещение грунта бульдозером мощностью 59 кВт на расстояние до 10 м, грунт 2 группы1-24-21000 м30.793--Бульдозе-ры 59 кВт15.3812.2----5Перемещение грунта бульдозером мощностью 59 кВт добавлять на каждые 10 м, грунт 2 группы1-24-101000 м33.965--Бульдозе-ры 59 кВт13.1692.18----6Ручная доработка грунта в траншеях глубиной до 2 м, грунт 2 группы1-164-2100 м30.220641.2-------7Обратная засыпка бульдозером мощностью 59 кВт при перемещении грунта до 5 м, грунт 2 группы1-27-21000 м30.295--Бульдозе-ры 59 кВт10.783.18----8Обратная засыпка бульдозером мощностью 59 кВт добавлять на каждые до 5 м, грунт 2 группы1-27-81000 м32.379--Бульдозе-ры 59 кВт5.3312.68----9Подсыпка грунта под полы экскаватором с ковшом вместимостью 0.5м3, грунт 2 группы 1-12-141000 м30.24915.383.83Экскава-торы одноков-шовые 0.5 м333.438.32----10Засыпка вручную пазухов котлована, грунт 2 группы1-166-2100 м31.09130141.7-------11Уплотнение грунта пневматическими трамбовками, грунт 2 группы1-134-1100 м35.4414.4478.55Трамбов-ки пневма-тические14.0476.38----Итого земляные работы374.4250.52. Нулевой цикл12Укладка блоков и плит ленточных фундаментов массой до 0.5 т7-1-1100 шт.0.4577.5934.92Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т22.139.96Сборные ж/б конструкциишт.1004513Укладка блоков и плит ленточных фундаментов массой до 1.5 т7-1-2100 шт.0.6898.1766.76Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т27.2618.54Сборные ж/б конструкциишт.1006814Укладка блоков и плит ленточных фундаментов массой до 3.5 т7-1-3100 шт.0.14143.920.15Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т34.274.8Сборные ж/б конструкциишт.1001415Устройство монолитных участков 6-1-16100 м30.0242135.11Краны на автомо-бильном ходу 10 т25.870.62Доски обрез. хв. пород, дл. 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, тол. 44 мм м30.040.001Щиты из досок толщина 40 ммм23.60.09Бетон тяжелый с круп. запол. более 40 мм, класса С12/15м3101.52.4416Установка блоков стен подвала массой до 0.5 т7-42-1100 шт.3.3956.64192Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т15.8353.66Бетон тяжелый с круп. запол. 10-20 мм, класса С10/12.5 м30.411.39Растворы цементные марки 100м31.24.0717Установка блоков стен подвала массой до 1 т7-42-2100 шт.2.1679.49171.7Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т21.6646.8Бетон тяжелый с круп. запол. 10-20 мм, класса С10/12.5м30.711.5Растворы цементные марки 100м31.653.5618Установка блоков стен подвала массой до 1.5 т7-42-3100 шт.0.66111.573.59Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т31.7820.97Бетон тяжелый с круп. запол. 10-20 мм, класса С10/12.5м30.470.31Растворы цементные марки 100м32.951.9519Установка блоков стен подвала массой более 1.5 т7-42-4100 шт.0.72140.4101.1Краны на гусенеч-ном ходу до 16 т37.4927Бетон тяжелый с круп. запол. 10-20 мм, класса С10/12.5м30.710.51Растворы цементные марки 100м34.17320Устройство ГИ фундаментов горизонтальной цементной с жидким стеклом8-4-1100 м22.147.8998.17---Стекло жидкое калийноет0.050.1Растворы цементные марки 25м33.16.3621Устройство ГИ стен боковой обмазочной битумной за 2 раза8-4-7100 м23.926.58103.7---Мастика МБ-50т0.411.6Битумы нефтяные строительн.т0.0250.122Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 5 м27-45-5100 шт.0.1207.120.7Краны башенные 10т 18.331.8Электроды Ø6 мм Э42Ат0.030.003Конструкти-вные элементы вспомогате-льного назначеният0.0660.007Установ-ки для сварки ручной15.171.5Растворы цементные марки 25м34.280.4323Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 10 м27-45-6100 шт.0.42316.5132.9Краны башенные 10т 23.569.9Электроды Ø6 мм Э42Ат0.050.021Конструкти-вные элементы вспомогате-льного назначеният0.1060.045Установ-ки для сварки ручной28.1211.8Растворы цементные марки 25м32.51.05Итого нулевой цикл1055207.83. Надземная часть24Кладка стен из кирпича с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 510 мм8-15-3м310.76.9374.15Краны башенные 10т0.414.4Кирпич керам. рядовой обыкновен., марки 1001000 шт.0.252.68при высоте этажа до 4 мКирпич керам. лицевой с гладкой пов. марки 1001000 шт.0.131.39Растворы ц.-и, марки 50м30.232.4625Кладка стен из кирпича с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 510 мм с утеплением плитами из пенопласта при высоте этажа до 4 м8-50-25м3617.19.325751Краны башенные 10т0.48296.2Кирпич керам. рядовой утолщен., марки 1501000 шт.0.21129.6Кирпич керам.лицевойс гладкой пов. марки 1501000 шт.0.08954.9Плиты пенополистерольные м30.15998.1Растворы цементно-известковые, марки 50м30.205126.526Кладка стен наружных при высоте этажа до 4 м из керам. кирпича8-6-101м3117.45.69668Краны башенные 10т0.4856.35Кирпич керам. рядовой утолщен., марки 1501000 шт.0.30435.7Растворы ц.-и., марки 25м30.2428.227Кладка стен из кирпича силикатного с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 510 мм при высоте этажа до 4 м8-15-304м317.66.93122Краны башенные 10т0.417.2Кирпич силикатныйутолщен., марки 1251000 шт.0.2113.71Кирпич керам.лицевойс гладкой пов. марки 1501000 шт.0.0961.7Растворы цементно-известковые, марки 50м30.2163.828Кладка стен из кирпича силикатного с облицовкой керамич. кирпичом толщиной 380 мм при высоте этажа до 4 м8-15-104м317.98.04144Краны башенные 10т0.447.9Кирпич силикатный рядовой утолщен., марки 1251000 шт.0.1622.9Кирпич керам.лицевойс гладкой пов. марки 1501000 шт.0.1352.4Растворы цементно-известковые, марки 50м30.2163.929Кладка стен внутренних при высоте этажа до 4 м из силикатного кирпича8-6-702м3381.445.492094Краны башенные 10т0.49186.9Кирпич силикатный рядовой утолщен., марки 1251000 шт.0.304115.96Растворы цементно-известковые, марки 50м30.2283.930Укладка перемычек массой до 0.3т7-44-10100 шт.4.4317.6178Краны башенные 10т4.921.7Электроды Ø 4 мм Э50Ат0.0070.03Установ-ки для сварки ручной 4.7420.9Растворы цементные марки 100м30.251.1131Кладка перегородок армированных толщиной в 1:4 кирпича при высоте этажа до 4 м8-7-1100 м29.618155.41495Краны башенные 10т2.7426.4Прокат круглый и периодич. профиля, класса S240 Ø10 ммт0.060.58Кирпич керам. рядовой обыкновен., марки 1001000 шт.2.725.97Растворы цементно-известковые, марки 50м30.777.432Кладка из легкобетонных камней без облицовки стен при высоте этажа до 4 м8-22-1м358.444.66272.3Краны башенные 10т0.54147Растворы цементно-известковые, марки 25м30.116.4Камни легкобетон-ные стеновыем30.9253.833Установка перегородок из легкобетонных плит в 1 слой при высоте этажа до 4 м8-24-5100 м24.4238100.3443.7Краны башенные 10т3.314.6Толь ТВК-350м2626.54Растворы цементно-известковые, марки 25м30.52.21Плиты легкобетон-ные толщ. до 100 ммм295420.2634Установка лестничных площадок массой более 1т7-47-2100 шт.0.1828250.8Краны башенные 10т54.989.9Электроды Ø 6 мм Э42Ат0.010.0018Растворы цементные марки 100м30.70.13Установ-ки для сварки ручной11.92.14Сборные ж/б конструкциишт.1001835Установка маршей без сварки массой более 1т7-47-4100 шт.0.16261.841.9Краны башенные 10т54.988.8Растворы цементные марки 100м30.610.1Установ-ки для сварки ручной8.331.33Сборные ж/б конструкциишт.1001636Установка металлических ограждений с поручнями из хвойных пород7-60-2100м0.458159.573.1---Портландце-мент пуццолано-вый М400т0.150.07Поручни П-1м10246.737Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 5 м27-45-5100 шт.0.42207.187Краны башенные 10т 18.33 7.7 Электроды Ø6 мм Э42Ат0.030.01Установ-ки для сварки ручной15.176.4Конструкти-вные элементы вспомогате-льного назначеният0.0660.03Растворы цементные марки 25м34.281.838Установка панелей перекрытия с опиранием на две стороны площадью до 10 м27-45-6100 шт.1.78316.5563.4Краны башенные 10т 23.5641.9Электроды Ø6 мм Э42Ат0.050.09Установ-ки для сварки ручной28.1250.1Конструкти-вные элементы вспомогате-льного назначеният0.1060.19Растворы цементные марки 25м32.54.4539Устройство монолитных участков из бетона С 12/156-22-9100 м30.1388977135.6Краны башенные 10т27.613.8Доски обрез. хв. пород, дл. 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, тол. 25 ммм30.960.13Доски обрез. хв. пород, дл. 4-6,5 м, шириной 75-150 мм, тол. 44 ммм32.240.31Щиты из досок толщ.25 ммм276.410.6Бетон тяжелый с круп. запол. 10-20 мм, клас. С12/15м3101.514.1Итого по надземной части12094921.64. Кровля40Огнезащита деревянных конструкций10-228-4100 м215.846.71106.3---Антипирен фахл40633.641Установка элементов стропильной системы10-212-1100 м26.84499.08678Краны на автомо-бильном ходу 10 т0.674.6Пиломатери-алы хвойных породм3проек.25.38Накладки металличе.шт.19.84135.842Устройство гидроизоляции из паронепроницаемой пленки12-15-303100 м24.239.138.5Краны башенные 10т0.130.55Скобыт0.050.21Пленка полиэтиленоваям2110465.343Утепление покрытий Superroc12-13-5100 м24.2337.6159Краны башенные 10т2.319.77Плиты теплоизоля-ционныем310.343.6Пленка полиэтиленоваям2110465.344Устройство пароизоляции обмазочной в 1 слой12-15-4100 м24.2313.6157.8Краны башенные 10т0.070.3Керосинт0.060.25Мастика битумная кровельнаят0.2471.05Битумы строител. БНК-90/30т0.0250.1145Монтаж покрытия кровли из металлочерепицы12-46-1100 м2