Расчет котла БКЗ 420-140-1

Введение

Паровой котел - это основной агрегат тепловой электростанции (ТЭС). Рабочим телом в нем для получения пара является вода, а теплоносителем служат продукты горения различных органических топлив. Необходимая тепловая мощность парового котла определяется его паропроизводительность при обеспечении установленных температуры и рабочего давления перегретого пара. При этом в топке котла сжигается расчетное количество топлива.

Номинальной паропроизводительностью называется наибольшая производительность по пару, которую котел должен обеспечить в длительной эксплуатации при номинальных параметрах пара и питательной воды с допускаемыми по ГОСТ отклонениями от этих величин.

Номинальное давление пара - наибольшее давление пара, которое должно обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем котла.

Номинальные температуры пара высокого давления (свежего пара) и пара промежуточного перегрева (вторично-перегретого пара) - температуры пара, которые должны обеспечиваться непосредственно за пароперегревателем с допускаемыми по ГОСТ отклонениями при поддержании номинальных давлений пара, температуры питательной воды и паропроизводительности.

Номинальная температура питательной воды - температура воды перед входом в экономайзер, принятая при проектировании котла для обеспечения номинальной паропроизводительности.

При изменении нагрузки котла номинальные температуры пара (свежего и вторично-перегретого) и, как правило, давление должны сохраняться (в заданном диапазоне нагрузок), а остальные параметры будут изменяться.

При выполнении расчета парового котла его паропроизводительность, параметры пара и питательной воды являются заданными. Поэтому цель расчета состоит в выборе рациональной компоновки и определении размеров всех поверхностей нагрева котла (конструктивный расчет) или же в определении температур и тепловосприятий рабочего тела и газовой среды в поверхностях нагрева заданного котла (поверочный расчет).

В процессе расчета парового котла используется большое количество буквенных обозначений различных параметров и величин. Чтобы по возможности исключить одинаковые обозначения для различных величин, используются латинский, греческий и русский алфавиты, а также верхние и нижние индексы. Одинаковые обозначения могут допускаться в тех случаях, когда они укоренились в различных областях техники.

Современный энергетический котлоагрегат большой мощности представляет собой очень большое и сложное сооружение. Так, например, агрегат обслуживающий турбину мощностью 100 МВт, производит в час около 400 т пара давлением 100-140 ата и температурой 510-560°С и потребляет в час 50-100 т угля (в зависимости от качества последнего), более 300 000 нм3 воздуха и около 400 т воды.

Все рабочие процессы такого агрегата полностью механизированы и в основном автоматизированы. Агрегат обслуживается многочисленными вспомогательными механизмами, приводимыми в движение десятками электродвигателей, причем мощность некоторых из них достигает тысяч киловатт.

Габариты такого агрегата весьма внушительны: высота порядка 35-40 м, ширина и глубина до 15-20 м. Вес только металлических частей агрегата доходит до 1500-2000 т. Еще более крупными являются агрегаты, обслуживающие турбины по 200-300 МВт.

Современные котлоагрегаты большой мощности (свыше 200 т/ч) вырабатывают пар высокого давления 140-240 ата, и высокой температуры 550-580° С. Как правило, пар таких котлов, пройдя часть высокого давления турбины, где его давление снижается до 25-35 ата, а температура примерно до 350° С, снова возвращается в котлоагрегат для вторичного перегрева до температуры, близкой к начальной.

В ряде стран имеется несколько крупных котлоагрегатов, вырабатывающих пар и более высоких параметров: до 300 ата и выше и до 650° С. Однако такие котлоагрегаты еще пока не нашли широкого применения.

Котлоагрегаты меньшей паропроизводительности, обслуживающие турбины малой и средней мощности, обычно вырабатывают пар более низких начальных параметров и не имеют вторичного перегрева.

Исходные данные

Тип котла: по ГОСТ 3619-69 БКЗ 420

Заводская маркировка БКЗ 420-140-1

Производительность котлоагрегата Dne = 420 т/ч = 116,7 кг/с

Давление перегретого пара Рne = 15 Мпа

Температура перегретого пара tne = 540°С

Температура питательной воды tne = 250°С

Месторождение и марка топлива: Ткварчельское, Ж каменный уголь с зольностью Ар = 35%

1.Выбор основных характеристик топлива

топливо энтальпия шлакоудаление дымовой

Топливо: Ткварчельское Ж с выходом Vг=45%

Составляющие этого угля:

Wр=11,5% Ар=35%Sр =1,3%

Ср=42,5%Нр=3,2%Nр=0,9%

Ор=5,6%Vг=45%Qрн=16,31 МДж/кг

Температура плавления золы t1 =1450°C

t2 =1500°C t3 =1500°C

2.Выбор способа шлакоудаления и типа углеразмольных мельниц

Определяем приведенную зольность топлива:

Исходя из значения температуры плавления золы t3 =1500°C и приведенной зольности топлива, согласно рекомендациям [1, с.11] принимаем твердое шлакоудаление и молотковые мельницы ММ.

3.Выбор расчетных температур по дымовым газам и воздуху

тогда согласно рекомендациям [1, с.13-15 и таблиц 1.4; 1.5; 1.6] принимаем:

температура уходящих газов Vуг =120°C

температура подогрева воздуха tгв =250°C

температура воздуха на входе в воздухоподогреватель tВП =20°C

4.Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

Теоретический объем воздуха:

Теоретический объем сгорания продуктов:

Расчеты выполнены по рекомендациям [1, с.20-21]

5. Объемы продуктов сгорания в поверхностях нагрева

Наименование величинРазмерностьТопкаПП 2 ступениПП 1 ступени2 ст. ВЭК2 ст. ВЗП1 ст. ВЭК1 ст. ВЗПКоэф. Избытка воздуха за поверхностью нагрева aн =aт+eai-1,221,251,281,31,331,351,38Средний коэф. Избытка воздуха в поверхности нагрева aсрi =a4е+1+-1,221,2351,2651,291,3151,341,365Объем водяных паров VН2О=V°Н2О+ 0,0161 (aср-1) V°в0,570,5760,5780,580,5820,5840,586Полный объем газа Vг=Vro2+VN2+(Lср-1)*Vo5,875,946,076,186,36,416,52Объемная доля трехатомных газов -0,1340,1320,130,1270,1250,1230,121Объемная доля водяных паров -0,0950,0940,0920,090,0880,0870,085Суммарная объемная доля -0,2290,2260,2220,2170,2130,990,997Безразмерная концентрация золотых частиц

0,0440,0440,0430,0420,0410,0410,04

6. Расчет энтальпии воздуха и продуктов сгорания

Для всех видов топлив энтальпии теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания в кДж/кг, а так же энтальпия золы при расчетной температуре, согласно [1, с.23-24] определяется по формуле:

где Св, СRO2, СН2О, СN2, Сзл - теплоемкости соответственно воздуха, трехатомных газов, водяных паров, азота и золы, кДж/м3К и кДж/(кг*К) - для золы. Энтальпии продуктов сгорания при избытке воздуха a>1 кДж/кг определяются по формуле:

Результаты расчетов сведены в таблицу, в которой приведен расчет по топке и другим поверхностям нагрева

Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания топлива, кДж/кг

Тем-раJо, газJо, воздJо, золыLт=1,22Lпп2=1,235122001927415971,2764,7523552,4123791,982210017344,3214488,32879,7921411,5421628,86320001644313708,8731,520190,4320396,064190015549,2212938,24777,0519172,6819366,755180013307,412176,64730,1716716,4316889,086170013767,2811424683,9516964,5117135,877160012836,810716,16627,7611582,1115982,858150011950,0510012,8578,5514731,4114881,6089140011073,869282,56512,0513628,0713767,31110130010231,268561,28449,5412564,2812692,71112009332,167875,84438,911503,74411621,8821211008493,547194,88365,7510442,16310550,08613100076466451,2325,859391,1149487,882149006781,685765,76290,278340,418426,903158005935,845053,44255,367302,957378,75167005130,34390,4221,116317,296383,154176004328,163709,44191,525335,755391,398185003574,13068,8152,954402,184448,218194002813,122437,12118,373467,653504,213203002087,221800,9687,782571,212598,22212001371,941191,6856,521690,621708,50422100677,2591,3626,93834,22843,0923

7. Расчет КПД котла и потерь теплоты на нем

Этот расчет выполняется согласно рекомендациям [1, с.26-27] и введен в таблицу.

Наименование величиныОбоз-наче-нияЕдиницы измеренияРасчетная формула или страница [1]Результат расчетаКПДhпг%hпг=100 - (q2+ q3+ q4+ q5+ q6)100- (3,66+0,5+1,5+ +0,347+0,15)=93,8Потери тепла от химического недожогаq3%[1, с.36, таблица 4.6]q3=0,5Потери тепла от механического недожогаq4%[1, с.36, таблица 4.6]q4=1,5Потери тепла в окр. Среду от наружного охложденияq5%Потери тепла с физическим теплом шлаковq6 %Энтальпия шлаковСtшлСtшл = Сшл *tшлСtшл = 1,04·1420=1476.8Температура удаляемого шлакаtшл°С[1, с.28]tшл =1420°СТеплоемкость шлакаСшл[1, с.23, таблица 2.2]Сшл=1,04Доля шлакоулавли-вания в топкеашл-ашл=1 - аун ашл=1 - 0,95=0,05доля уноса летучей золыаун-[1, с.36, таблица 4.6]аун=0,95Располагаемое тепло= 16310+ +28,86=16338,8Физическое тепло топливаQтлQтл=С тл +t тлQтл=1,443*20=28,86Температура топливаT тл°С[1, с.26]t тл =20°Теплоемкость топливаС тлС тл = 0,042*Wр+С°тл*(1-0,01*W)1,443Теплоемкость сухой массы топливаС°тл[1, с.26]С°тл=1,09Энтальпия теоретического объема воздуха на входе в воздухоподогревательпо tвп=50°С из расчета энтальпийЭнтальпия теоретического объема холодного воздуха

39,5V°в=176,96потеря тепла с уходящими газамиq2%3,66Энтальпия уходящих газовНухпо nух=125 из расчета энтальпий849Коэффициент избытка воздуха в уходящих газахaух_Из таблицы 3.1 расчета 3.61,365

8. Определение расхода топлива

Данный расчет выполняется согласно рекомендациям [1, с. 28-29]

Наименование величиныОбоз-наче-нияЕдиницы измеренияРасчетная формула или страница[1]Результат расчетаРасход топливаВ18,6Энтальпия перегретого пара на выходе из котлаhпеНа основе заданных параметров пара по таблице 3 [1]

tп.пара=560°С

tп.воды=230°Сhпе=3350,1Энтальпия питательной водыhп.в[1, c.72 ]

Hп.в=975,5Расчетный расход топливаВрВр=В*(1-0,01*q4)18,32

9. Тепловой расчет топочной камеры

Определение размеров топочной камеры и размещения горелок.

Для последующего расчета топочной камеры составляем предварительный эскиз по выданным чертежам заданного котла.

При выполнении эскиза руководствуемся отдельными указаниями [1, с. 29-37], где берем рекомендованные данные, которые не уясняются из чертежей.

На эскиз топочной камеры наносим обозначения длин и площадей, необходимых для дальнейшего расчета.

Наименование величиныОбоз-наченияЕдиницы измеренияРасчетная формула или страница[1]Результат расчетаГлубина топочной камерывМПо чертежу8,98Ширина топки в светуаМПо чертежу15,42Высота газового окнаhгоМhго=(0,6¸0,7)*в0,7×8,98=6,286Высота вертикальных ширмhшМhш=(1,1¸1,2)× hго6,286×1,2=7,54Открытая площадь топкиFоткм2Fотк= Fок+ Fгор96,93+8,31=105,24Площадь газового окнаFокм2Fок= hго×а6,286×15,42=96,93Площадь горелокFгорм2=8,3Минимальный допустимый объем топкиVminм31733,52Допустимое тепловое напряжение топочного объемаqv[1, с.36, таблица 4,6]qv=175Расчетный объем топкиVртм31907,26Температура газов на выходе из топкиvт°С[1, с.38 таблицы 4.7]vт=1200Расчетное тепловое напряжение топочного объема159,05Объем верхней половины холодной воронкиVхвм3

=301,03Длина приемного отверстия в нижней части холодной воронкивМ[1, с.34]в=1,2Полная высота холодной воронкиhхвМhхв =0,5 (в-в)× tga0,5×(8,98-1,2)×1,428= =5,55Объем верхней части топочной камерыVвчм 3Vвч=а×в»×hвч15,42×3,75×11,35= =656,3Глубина верхней части топки за вычетом аэродинамических выступовв»мИз чертежа3,75Объем призматичной части топкиVпрм3Vпр = Vрт - Vхв - Vв949,93Высота призматической части топкиhпрм 3hпр = Vпр/fт3,98 Расчетная высота топочной камерыHртмhрт =0,5×hхв+hпр+hвч18,1Высота верхней части топочной камерыhвчмИз чертежа11,35Полная поверхность стен топким27×1947,262/3=1094,31Открытая площадь топкиFоткм2Fотк = Fго+ Fтор96,93+8,31=105,24

Тепловые характеристики топочной камеры.

Эти характеристики рассчитываются согласно рекомендациям [1, с. 37-39]

Наименование величиныОбоз-наченияЕдиницы измеренияРасчетная формула или страница [1]Результат расчетаПолезное тепловыделение в топкеQт18979,49Тепло воздухаQв(aт-Ùaт-Ùaпл) × ×Н°гв+(Ùaт+aпл)× Н°хв2746,9Присос воздуха в топкуÙaт_[1, с. 19, таблица 1.8]0,03Присос воздуха в пылесистемуÙaпл_[1, с.18]0,04Энтальпия горячего воздухаН°гв№3.7 расчета по vгв2380,5Адиабатная температураvа°Cпо Q=Нт в №3.7 расчета1750,8Температура газов на выходе из топкиvт°C[1, с.38, таблица 4.7]1210Энтальпия газов на выходе из топкиНтПо расчету энтальпий11655,5Удельное тепловосприятие топкиQлтQлт=j×(Qт - Нт)3002,83Коэффициент сохранения теплаj_0,41Энтальпия холодного воздухаН°хвиз расчета энтальпий по tхв=30°С134,4Расчет теплообмена в топочной камере

Расчет выполняется на основе рекомендаций [1, с.39-49], которые предназначены для конструктивного и проверочного расчетов.

Наименование величиныОбоз-наче-нияЕдиницы измеренияРасчетная формула или страница [1]Результат расчетаАбсолютная адиабатная температура горенияТа°Кvа+2732023,8Абсолютная температура газов на выходе из топкиТт°КVт+2731483Средний коэффициент тепловой активности экранаyср_yср =x×х0,465Коэффициент загрязненияx_[1, с.41, таблица 4.8]0,5Тепловой коэффициентХ_0,93Коэффициент, учитывающий относительное положение ядра факела по высоте топкиМ_0,59-0,5×хт0,36Величина, характеризующая относительную высоту положения зоны максимальных температурХт_0,46Степень черноты топочной камерыeт_0,953Эффективная степень чернотыeф_eф =1 - e-kps0,904Коэффициент ослабления лучей топочной средойKK=kr× rn+ kзл×m зл+kx3,54Коэффициент ослабления лучей газовой средойKr_По zн2о; РS [1 с.138, рисунок 6.12]3,12Объемная зона водяных паровrн2о_№3.6 расчета0,095Объемная доля трехатомных газовRп_№3.6 расчета0,229Средняя температура газов в топкеVг°С1480,84

Эффективная толщина излучающего слояSМ6,2Давление газов в топочной камереРМПаДля котлов без наддува0,1Концентрация золовых частицmзл№3.6 расчета 0,044Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золыkзл_[1, с.140, рисунок 6.13]70Коэффициент ослабления лучей частицами коксаkк_[1, с.43]0,5Степень экранированияc_0,84Луче воспринимающая поверхность топкиFлМ2Fл=Fст р×c919,22Величина для проверки Vт_317,73Проверка VтVт°С[1, с.45, рисунок. 44]1210Тепловое напряжение топочного объема156,66

Среднее лучевое напряжение топочных экрановqл59,84

10. Расчет ширмового пароперегревателя

Для упрощения расчета ширмовый пароперегреватель рассчитываем без дополнительных поверхностей нагрева в последовательности изложенной в [1, с.87-90]. Исключен из расчета ширм и пароохладитель.

Перед началом расчета составляем предварительный эскиз ширмового пароперегревателя. Ширмовый пароперегреватель включен прямоточно как предварительная ступень перегрева пара после барабана перед конвективным пароперегревателем. Ходом ширм считается ход пара лишь в одну сторону.

Наименование величиныОбоз-наченияЕдиницы измеренияРасчетная формула или страница [1]Результат расчетаДиаметр трубdМd=dвнут×d0,032×5=0,042Толщина трубsМмs-толщина стенки5Количество параллельно включенных труб в лентеnШтПо чертежу котла12Шаг между ширмойS1МПо чертежу котла0,7Количество ширмZ1Шт[1, с. 25]48Продольный шаг труб в ширмеS2МS2=d+(0,003¸0,004)0,042+0,004=0,046Глубина ширмLМL=[(n-1)×S2+d]×zx+ d × ×(zx-1)[(12-1)×0,046+0,042] × × 4+0,042×(4-1)=2,3Число ходов лентыzxШт[1, с.86]4Высота ширмhшМПо чертежу7,54Относительный поперечный шагs1_Относительный продольный шагs2_Расчетная поверхность нагрева ширмFшм2Fш=2×hш×С×Z1×xш2×7,54×2,3×48×0,96= =1595,459Угловой коэффициент ширмXш_[1, с.112, рисунок 5.19 по s2]0,96Площадь входного окна газохода ширмFп.вх.м2Fп.вх.=(nx+c)×a(7,54+2,3)×15,42= =151,67Лучевоспринимающая поверхность ширмFл.ш.м2Fл.ш.= Fвх151,67Живое сечение для прохода газовFг.ш.м2Fг.ш.=а× hш-Z1× hш×d15,42×7,54-48×7,54× ×0,042=101,07Живое сечение для прохода параFп.ш.м2Эффективная толщина излучающего слояSМ=

=0,901Температура газов на входе в ширмуVш°СVш = Vт1210Энтальпия газов на входе в ширмыHшHш = H»ш11615,81Лучистая теплота воспринятая плоскостью входного окна ширмQп.вх809,02Коэффициент, учитывающий теплообмен между топкой и ширмамиb_1100/1220=0,9Температурный коэффициентА_[1, с.42]1100Среднее лучевое напряжение топочных экрановqлИз расчета топки59,84Коэффициент неравномерности распределения тепловосприятияnв_[1, с.47, т.4.10]0,8Поправочный коэффициентжп_[1, с.55]0,5Температура газов за ширмамиV»ш°С[1, с.38, таблица 4.7]960Верхняя температура газов в ширмахVш°С1085Оптическая толщинаKPSK×P×S0,34Коэффициент ослабления лучей газовой средойККг×rп+ Кзл×mзл3,8Коэффициент ослабления лучей чистой газовой средойКг[1, с.138, таблица 6.12] по rн2о Vш и PS3,5Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золыКзл[1, с.140, рисунок 6.13]70Объемная доля трехатомных газовrп_№3.6 расчета 0,229 Концентрация золовых частицmзл№3.6 расчета0,044Давление топочных газовРМПа№3.11 расчета0,1Коэффициент излучения газовой средыЕш_[1, с.44, рисунок 4.3]0,24Угловой коэффициент с входного на выходное сечение ширмjш_Теплота, излучаемая из топки и ширм на поверхности за ширмамиQл.выхЕп - поправочный коэффициент [1, с.55]635,5Высота газохода за ширмамиМИз чертежа котла6,28Лучевоспринимающая поверхность за ширмамиFл.выхМ26,28×15,42=96,83Абсолютная средняя температура газовТш°КVш+2731483Тепловосприятие ширм излучениемQл.шQл.вх - Qл.вых173,5Энтальпия газов за ширмамиH»ш№3.7 расчета по V»ш8965,3Тепловосприятие ширм по балансуQбшQбш =(Hш-H»ш)×j2385,45Коэффициент сохранения теплотыj_№3.11 расчета0,95Прирост энтальпии пара в ширмеhшhш = hн.п =2602-на выход из барабана котла [7, таблица 3] по Рб= 15,3МПа и температуре насыщения

260,6Температура пара на входе в ширмыtш°С[7 таблица 3 по Рб]343,7Энтальпия пара после ширмh»шh»ш = hш +Ù h2510,6Температура пара после ширмt»ш°С[7, таблица 3] по Рб и h»ш420Средняя температура в ширмахtш°С370

Большая разность температур на границах сред в ширмахÙtб°СИз прилагаемого графика866,3Меньшая разность температур на границах сред в ширмахÙtм°СИз прилагаемого графика540Температурный напор в ширмахÙtш°С703Скорость газов в ширмахwгш4,0Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмамdкdк =Сs× Сz× Сф×aн40,9Объемная доля водяных паровrн2о_№3.6 расчета0,095Поправка на компоновку пучкаСs_[1, с.122-123] Сs=¦(s1,s2)0,96Поправка на число поперечных трубСz_[1, с.122-123]0,935ПоправкаСф_[1, с. 123] график Сф=¦(nш× rн2о)0,97Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмамaн[1, с. 122,

график 6.4]45Коэффициент загрязнения ширмЕМ2×К[1, с. 143, график 6.15]0,013Температура наружной поверхности загрязненияtз°C

490Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмахaлaл =aн ×Еш100,8Нормативный коэффициент теплоотдачи излучениемaп.н[1, с.141, граф 6.14]420Коэффициент использования ширмовых поверхностейx_[1, с.146, график6.17]0,85Коэффициент от газов к стенке ширмa1136,8

Коэффициент теплопередачи для ширмКш44,85Коэффициент теплоотдачи от стенки к паруa2[1, с.139, рис12.6]942,3Кинематическая вязкость параn[1, с.127, таблица 6.2]0,469×10-6Теплопроводность параl[1, с.127] по Рб и tш8,31×10-2Критерий Прантля для параPr_[1, с.127, таблица 6.2]1,42Эквивалентный диаметр трубdэМdэ = dвн0,032Температура стенки труб ширмtст.ш°C727

Поправка, учитывающая температурный факторCt_0,643Поправка на относительную длину ширмCl_[1, с.128]1Поправка на форму канала трубCd_[1, с.128]1Скорость пара в ширмовых трубахwпш4,2Средний удельный объем пара в ширмахVшпо Рб и tш [таблица 37]0,01699Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачиQтш1332,96Несходимость тепловосприятия ширмdQш%0,4

11. Расчет фестона

При расчете фестона не учитывать теплообмен через подвесные трубы и др. дополнительные поверхности.

Фестон обыкновенно располагают между ширмами, висящими над топкой, и конвективным пароперегревателем.

Фестон выполняют из разряженного пучка труб большего диаметра.

Расчет фестона сведен в нижеследующую таблицу.

Диаметр трубDМd=dвнут×d0,114Относительный поперечный шагs1S1/d5.3Поперечный шаг трубS1МПо чертежу котла0,6Число труб в рядуZ1ШтПо чертежу котла20Продольный шаг трубS2МПо чертежу котла0,3Относительный продольный шагs2-S2/d2,65Продолжение таблицы 1.1112345Число рядов труб по ходу газаZ2ШтПо чертежу2Т/обменные пов-ти нагреваFфМ2По чертежу121,1Лучевоспринимающая поверхностьFл..м2ah115Высота фестонаHмПо чертежу8,9Живое сечение для прохода газовFг..м2Fг..=а× h-Z1× h×d90Эффективная толщина излучающего слояSМИз топки6,4Температура газов на входе в фестонVфVф = V» ш960Энтальпия газов на входе в фестонHфHф = H»ш8965,3Температура газов за фестономV» ф°Суточняем940Энтальпия газов на выходе из фестонаH» фH» ф8783,69Тепловосприятие ширм по балансуQбфQбф =(Hф-H» ф)×j173,21Угловой коэффициент фестонаXф_[1, с.112, рисунок 5.19 по s2]0,44Верхняя температура газов в фестонеVф°С950Скорость газов в фестонеwгф4,4Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмамбкбк =Сs× Сz× Сф×aн54,32Объемная доля водяных паровrн2о_№3.6 расчета0,095Поправка на компоновку пучкаСs_[1, с.122-123] Сs=¦(s1,s2)1,81Поправка на число попереч ных трубСz_[1, с.122-123] 0,91ПоправкаСф_[1, с. 123] график Сф=¦(nш× rн2о)0,97 Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к фестонуaн[1, с. 122,

график 6.4]34Температура наружной поверхности загрязненияtз°Ctcред+Дt423,7Коэффициент теплоотдачи излучением в ширмахaлaл =aн ×Еш

8,16Нормативный коэффициент теплоотдачи излучениемaп.н[1, с.141, граф 6.14]195Тепловоспр фестона по ур. теплопередачиQтф217,36Несходимость тепловосприятия фестонаdQф%2,0

Список литературы

1 Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет парового котла. - М.: Энергоатомиздат, 1988.

Теплоэнергетика и теплотехника. Общие вопросы. Справочник. / Под общей ред. Григорьева В.А. и Зорина В.М. - М.: Энергия, 1980.

Бойко Е.А., Деринг И.С., Охорзина Т.И. Котельные установки и парогенераторы (тепловой расчет парового котла). - Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2005.

Стырикович М.А., Катковская К.Я., Серов Е.П. Котельные агрегаты. - М.: Госэнергоиздат, 1959.

Эстеркин Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование. - Л.: Энергоатомиздат. Ленинградское отделение, 1989.

. Мейкляр М.В. Паровые котлы электростанций. - М.: Энергия, 1974.

. Ривкин С.Л., Александров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара (справочник). - М.: Энергоатомиздат, 1984.