Расчет главной понизительной подстанции химического завода

ОГЛАВЛЕНИЕ


1 ВЫБОР СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ ПОДСТАНЦИИ

ВЫБОР ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

ВЫБОР СХЕМ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ВН И НН.

ВЫБОР КОММУТАЦИОННОЙ АППАРАТУРЫ, ТОКОВЕДУЩИХ

ЧАСТЕЙ, СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ И ИЗМЕРЕНИЙ

.1. РУ ВН

.2 РУ НН

.3 Расчёт присоединений на НН

ВЫБОР ШИН ВН И НН

.1 Расчет шин ВН

.2 Расчет шин НН

ВЫБОР ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

.1 РУ ВН

.2 РУ НН

РАЗРАБОТКА СХНЕМЫ ПИТАНИЯ СОБСТВЕННЫХ НУЖД

.1 Определение мощности потребителей собственных нужд

.2 Выбор трансформатора собственных нужд

.3 Выбор схемы питания потребителей собственных нужд

ВЫБОР АККУМУЛЯТОРНОЙ БАТАРЕИ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК


1 ВЫБОР СТРУКТУРНОЙ СХЕМЫ ПОДСТАНЦИИ


Структурная схема подстанции машиностроительного завода должна состоять из распределительных устройств (РУ) высокого и низкого напряжения, а так же понижающего трансформатора.

На подстанции машиностроительного завода необходимо установить 2 трансформатора исходя из категории надёжности потребителей (II категория).

Подстанция является транзитной, через её шины осуществляется транзит мощности между точками сети. Она имеет 2 питающие и одну отходящую линию 110 кВ. Распределительное устройство низшего напряжения (РУ НН) имеет 12 отходящих линий.


Рисунок 1 - Структурная схема подстанции

2 ВЫБОР ПОНИЖАЮЩИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ


Мощность трансформатора выбираем исходя из следующего условия:



Ближайшая стандартная мощность 25 МВА

Коэффициент загрузки трансформатора вычисляется по формуле:


,


где: - номинальная мощность трансформатора; -число трансформаторов.

по КЗ трансформатор на 25 МВА не проходит, выбираем следующий трансформатор по шкале ГОСТ номинальной мощности 40 МВА.

Выбираем трансформатор ТРДН-40000/110.

Трансформатор с расщепленной обмоткой, имеет масляное охлаждение с дутьем, имеет устройство РПН.

Паспортные данные:



Коэффициент перегрузки трансформатора при условии, что один из трансформаторов вышел из строя вычисляется по формуле :


Так как коэффициенты не превышают допустимых значений, то трансформатор отвечает условиям надёжности.


3 РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ


Составляем схему замещения подстанции.


Рисунок 2 - Схема замещения подстанции


Считаем ток КЗ для точки К1:

Базисный ток на стороне ВН определяется по формуле:


,


где: Sб-базисная мощность, равная 100 МВА; UСР 1 - среднее напряжение на шинах ВН.

Периодическая составляющая тока КЗ на стороне ВН определяется по формуле:


,


где: XС - сопротивление системы при Sб =100 МВА.

Ударный ток КЗ для точки К1 определяется по формуле:


,


где: КУ - ударный коэффициент, берём из справочной литературы.

Считаем ток КЗ для точки К2:

Базисный ток на стороне НН определяется по формуле:


,


где: UСР 2 - среднее напряжение на шинах НН.

сопротивление трансформатора определяется по формуле:



сопротивление в точке К2 определяется по формуле:


ХК2=XС + XТ =0,015+0,104=0,12 Ом


Периодическая составляющая тока КЗ на стороне НН определяется по формуле:


Ударный ток для точки К2 определяется по формуле:



4 ВЫБОР СХЕМ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ВН И НН


Схема РУ ВН

Схема с двумя системами шин и обходной с шинносоединительным и обходным выключателями обеспечивает возможность поочерёдного ремонта выключателей без перерыва в работе соответствующих присоединений. Схема рекомендуется к применению в РУ 110-220кВ при числе присоединений от 5 до 15. В нормальном режиме работы обе системы шин являются рабочими, шинносоединительный выключатель находится во включенном положении.


Рисунок 3 - Схема РУ ВН

Схема РУ НН

Схема с одной секционированной системой шин. Эта схема применяется для потребителей I и II категории. Предполагает использование двух источников питания. Секционный выключатель в нормальном режиме разомкнут, чтобы ограничить токи КЗ. Авария на сборных шинах приводит к отключению только одного источника и половины потребителей.


Рисунок 4 - Схема РУ НН


5 ВЫБОР КОММУТАЦИОННОЙ АППАРАТУРЫ, ТОКОВЕДУЩИХ ЧАСТЕЙ, СРЕДСТВ КОНТРОЛЯ И ИЗМЕРЕНИЙ


.1 РУ ВН


Определяем рабочий ток продолжительного режима:


,


где: Sном т - номинальная мощность трансформатора, с учётом установки в перспективе трансформатора следующей по шкале ГОСТ номинальной мощности, т.к. расчетная мощность 40, то выбираем трансформатор 63 МВА как перспективный.

Максимальный ток аварийного режима определяем по формуле:



Выбираем элегазовый выключатель ВГБУ-110.

Паспортные данные:

Время отключения выключателя определяется по формуле:


? = tmin РЗ + tс.в. = 0,01+0,03 = 0,04 c.,


где: tmin РЗ - минимальное время срабатывания защиты, принимаем равным 0,01 с; tс.в.. - собственное время отключения выключателя.

Значение апериодической составляющей тока КЗ в момент времени определяется по формуле:

,


где: Та - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, принимаем равной 0,02.

Нормированное значение апериодической составляющей тока отключения определяем по формуле:


,


где: ?норм - нормированное содержание апериодической составляющей в токе отключения; Iоткл.ном. - номинальный ток отключения у данного выключателя.

Проверка выключателя на термическую стойкость:

Тепловой импульс выделяемый током короткого замыкания:



Термическая стойкость выключателя:



где: Iтер - ток термической стойкости; tтер - время протекания тока термической стойкости.

Условие выполнено.

Выберем разъединитель SGF 123n и трансформатор тока ТФЗМ 110Б-III У1

Таблица 1 - Расчётные и справочные данные по выключателю, разъединителю и трансформатору тока на стороне ВН

Расчётные данныеВыключатель ВГБУ-110Разъединитель SGF 123nТрансф-тор тока ТФЗМ 110Б-III У1

Установим на стороне ВН трансформатор напряжения НКФ-110-58У1.

Паспортные данные: класс напряжения 110 кВ; наибольшее рабочее напряжение 126/ кВ; номинальная мощность в классе точности 0,5 - 400 ВА.


5.2 РУ НН


Определяем рабочий ток продолжительного режима:


,


где: Sном т - номинальная мощность трансформатора.

Максимальный ток аварийного режима определяем по формуле:


Выбираем воздушный выключатель ВВОА

Паспортные данные:

Время отключения выключателя определяется по формуле:


? = tmin РЗ + tс.в. = 0,01+0,08 = 0,09 c.,


где: tmin РЗ - минимальное время срабатывания защиты, tс.в. - собственное время отключения.

Значение апериодической составляющей тока КЗ в момент времени определяется по формуле:


,


где: Tа - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ примем равной 0,05.

Нормированное значение апериодической составляющей тока отключения определяется по формуле:


,


где: ?НОРМ - нормированное содержание апериодической составляющей в токе отключения; Iоткл.ном - номинальный ток отключения выключателя.

Проверка выключателя на термическую стойкость:

Тепловой импульс выделяемый током короткого замыкания:


Термическая стойкость выключателя:



где: Iтер - ток термической стойкости; tтер - время протекания тока термической стойкости.

Условие выполнено.

Выберем разъединитель РРЧ-20/6300 МУЗ и трансформатор тока ТШ-20-УЗ.


Таблица 2 - Расчётные и справочные данные по выключателю, разъединителю и трансформатору тока на стороне НН

Расчётные данныеВыключатель ВВОАРРЧ-20/6300 МУЗТрансформатор тока ТШ-20-У3

Установим на стороне НН трансформатор напряжения НТМК-6-71У3.

Паспортные данные: класс напряжения 6 кВ; наибольшее рабочее напряжение 7,2 кВ; номинальная мощность в классе точности 0,5 - 75 ВА.


5.3 Расчёт присоединений на НН


Ток в каждом из присоединений:



где: количество присоединений.

Для отходящих присоединений выбираем вакуумный выключатель

ВВЭ-10-20/630У3

Паспортные данные:

Время отключения выключателя определяется по формуле:


? = tmin РЗ + tс.в. = 0,01+0,055 = 0,065 c.,


где: tmin РЗ - минимальное время срабатывания защиты, tс.в. - собственное время отключения.

Значение апериодической составляющей тока КЗ в момент времени определяем по формуле:


,


где: Tа - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ принимается равной 0,05.

Нормированное значение апериодической составляющей тока отключения определяем по формуле:

,


где: ?НОРМ - нормированное содержание апериодической составляющей в токе отключения; Iоткл.ном - номинальный ток отключения выключателя.

Проверка выключателя на термическую стойкость:

Тепловой импульс выделяемый током короткого замыкания:



Термическая стойкость выключателя:



где: Iтер - ток термической стойкости; tтер - время протекания тока термической стойкости.

Условие выполнено.

Выберем разъединитель РВ и трансформатор тока ТПЛК-10-УЗ.


Таблица 3 - Расчётные и справочные данные по выключателю и разъединителю на присоединениях к стороне НН

Расчётные данныеВыключатель ВВЭ-10-20/630У3Разъединитель РВТрансформатор тока ТПЛК-10-УЗ

6. ВЫБОР ШИН ВН И НН


.1 Расчет шин ВН


Ток нормального режима на шинах ВН определяется по формуле:



где: число рабочих шин.

Ток максимального режима на шинах ВН:



В РУ 110 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС. Для нашего случая необходимо выполнить только проверку по допустимому току в максимальном режиме, поскольку сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых РУ всех напряжений проверке по экономической плотности тока не подлежат.

Выбираем провод: АС 150/19 ()

Расчёт токоведущих частей ЛЭП, ВВОД:

Ток нормального режима для вводов определяется по формуле:



где: число вводов.

Ток максимального режима для вводов:


Выбираем провод: АС 150/19 ()

ОТХОДЯЩИЕ ЛЭП:

Ток нормального режима для отходящих линий определяется по формуле:



где: число отходящих линий.

Ток максимального режима для отходящих линий:



Выбираем провод: АС 35/6,2 ()


.2 Расчёт шин НН


Выбираем к установке шинный мост из алюминиевых шин. В закрытых РУ

кВ ошиновка и сборные шины выполняются сборными алюминиевыми шинами.

Определяем рабочий ток продолжительного режима:


Максимальный ток аварийного режима определяем по формуле:



Выбираем алюминиевые шины коробчатого сечения одной шины, допустимый ток

Шины располагаем горизонтально.

Шины коробчатого сечения на механическую прочность не проверяются.

Проверка на термическую стойкость при коротком замыкании:


,


где: Bк- тепловой импульс, выделяемый током короткого замыкания ; С - функция, равная для алюминиевых шин .

Что меньше принятого сечения.

Момент сопротивления шин определяется по формуле:


Найдём расстояние между изоляторами:



где: n-кол-во секций между изоляторами, n=2; lc-длина секции, lc=77см.

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:



где: А- расстояние между шинами соседних фаз, А=80см.

Удельное усилие между полосами определяется по формуле:



Напряжение между полосами определяется по формуле:



Максимальное напряжение определяем по формуле:



Сравним с допустимым значением:


проходит.

7 ВЫБОР ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ


Приборы подключаем по схеме «неполная звезда»:


Рисунок 6 - Схема подключения приборов


.1 РУ ВН


Для установки принимаем ранее выбранный трансформатор тока ТФЗМ 110Б-III У1. Этот трансформатор имеют вторичную обмотку с номинальным током 5А. У трансформатора ТФЗМ 110Б-III У1 класс точности 0,5 номинальная нагрузка 0,8 Ом, он предназначен для подключения измерительных приборов. Произведем проверку трансформатора тока по вторичной нагрузке.

На рисунке 7 показано размещение приборов в цепях подстанции. Перечень приборов и их место установки взяты из методического указания.


Рисунок 7- Измерительные приборы в цепях подстанций на стороне ВН


Таблица 4 - Вторичная нагрузка трансформаторов тока

ПриборТипНагрузка фазы, ВААВСАмперметрЭ-3350,50,50,5ВаттметрД-3350,5-0,5ВарметрД-3350,5-0,5Счетчик ватт-часовСА3-И6742,5-2,5Счетчик воль-ампер часов реактивныйСР4-И6892,5-2,5Итого:6,50,56,5

Общее сопротивление приборов:



где: - суммарная мощность приборов, подключенных к трансформатору тока; - номинальный вторичный ток. Самые загруженные трансформаторы тока установлены в фазах А и С.

Допустимое значение сопротивления проводов:

Ом,


где: - номинальная нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности, равна 0,8 Ом ; - сопротивление контактов принимаем равным 0,1 Ом, поскольку число приборов больше 3.

В качестве соединительных проводов применяем многожильные контрольные кабели с сечением (по условию прочности) не менее 2,5 мм2 . Приблизительная длина кабеля для РУ 110 кВ принимается равной 80 м , тогда сечение:


мм2.


Принимаем к установке контрольный кабель КВВГ с сечением жил 4 мм2.

Трансформаторы напряжения для питания электроизмерительных приборов выбираются по напряжению установки, по конструкции и схеме соединения обмоток, по классу точности, по вторичной нагрузке. Трансформаторы напряжения запитываются от сборных шин РУ.

Примем к установке трансформаторы типа НКФ-110-58У1.Они имеют две вторичных обмотки: основную на В и дополнительную на 100 В. Для класса точности 0,5 трансформатор имеет номинальную мощность вторичной цепи 400 ВА, а для класса точности 1 - 600ВА.

Проверим, подходит ли этот трансформатор по вторичной нагрузке. Вторичная нагрузка трансформатора напряжения приведена в таблице 5.


Таблица 5 - Суммарная потребляемая мощность

ПриборТипМощ-ть одной обмотки, ВАЧисло обмотокЧисло приборовПотребляемая мощностьP,ВтQ,ВАВольтметрЭ-335211022-ВаттметрД-3351,521063-ВарметрД-3351,52014-3Счетчик ватт-часовСА3-И6743,020,380,92542,285,55Счетчик вольт-ампер часов реактивныйСР4-И6893,020,380,92542,285,55Итого:9,5614,1Итого (В·А):17

Суммарная потребляемая мощность 17 ВА обеспечит заданный класс точности.

Для соединения трансформатора напряжения с приборами принимаем контрольный кабель КВВГ с сечением жил 4 мм2.


.2 РУ НН


Для установки принимаем ранее выбранные трансформаторы тока ТПЛК-10-УЗ, ТШ-20-У3. Эти трансформаторы имеют вторичную обмотку с номинальным током 5А. У трансформатора ТВЛМ-6-У3 класс точности 0,5 номинальная нагрузка 0,4 Ом, а у трансформатора ТШ-20-У3 класс точности 0,5 номинальная нагрузка 1,2 Ом, они предназначены для подключения измерительных приборов. Произведем проверку трансформаторов тока по вторичной нагрузке.

Рисунок 8 - Измерительные приборы в цепях подстанций на стороне НН


Таблица 6 - Вторичная нагрузка трансформаторов тока

ПриборТипНагрузка фазы, ВААВСАмперметрЭ-3350,5--Счетчик ватт-часовСА3-И6742,5-2,5Счетчик воль-ампер часов реактивныйСР4-И6762,5-2,5Итого:5,505,5

Общее сопротивление приборов:


Ом,


где: - суммарная мощность приборов, подключенных к трансформатору тока; - номинальный вторичный ток трансформатора тока.

Допустимое значение сопротивления проводов:

Ом,

Ом,


где: - номинальная нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности ; - сопротивление контактов принимаем равным 0,05 Ом, поскольку число приборов не больше 3.

Приблизительная длина кабеля для цепей РУ 6 кВ принимается равной 40 м, а длина кабеля для линий 6 кВ к потребителям принимается равной 4 м, тогда сечение:


мм2,

мм2.


Принимаем к установке контрольный кабель КВВГ с сечением жил 2,5 мм2.

Примем к установке однофазные трехобмоточные трансформаторы напряжения типа НТМК-6-71У3. Трансформаторы имеют одну вторичную обмотку 100В. Для класса точности 0,5 трансформатор имеет номинальную мощность вторичной цепи 75 ВА.


Таблица 7- Суммарная потребляемая мощность

ПриборТипS одной обмоткиЧисло обмотокcosjsinjЧисло приборовПотребляемая мощьР,ВтQ,ВА Вольтметр Э-335 2 ВА 1 1 0 1 2-Вольтметр регистрирующий Н-344 10 ВА 1 1 0 1 10 -Счетчик ватт-часовСА3-И674 3,0 Вт 2 0,38 0,925 7 2,28 5,55Счетчик вольт-ампер часов реактивный СР4-И676 3,0 Вт 2 0,38 0,925 7 2,28 5,55Итого:16,5611,1Итого (ВА):20

Три трансформатора напряжения, соединенных в звезду, имеют мощность 3х75 = 225 ВА, что больше мощности вторичной нагрузки. Таким образом, трансформаторы напряжения будут работать в выбранном классе точности 0,5.

Для соединения трансформатора напряжения с приборами принимаем контрольный кабель КВВГ с сечением жил 2,5 мм2.


8 РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ СОБСТВЕННЫХ НУЖД


.1 Определение мощности потребителей собственных нужд


Приемниками энергии системы собственных нужд подстанции являются электродвигатели системы охлаждения трансформаторов; устройства обогрева выключателей, шкафов; электродвигатели приводов выключателей и разъединителей; компрессорные установки; освещение и отопление; система подзарядки аккумуляторных батарей; система пожаротушения. Наиболее ответственные потребители - оперативные цепи, система связи, телемеханики, система охлаждения трансформаторов, аварийное освещение, система пожаротушения, электроприемники компрессорной. Мощность потребителей собственных нужд невелика, поэтому они присоединяются к сети 380/220 В, которая питается от понижающих трансформаторов.

Определяем основные нагрузки собственных нужд подстанции:


Таблица 8 - Потребители собственных нужд подстанций

Вид потребителяМощность на единицу, кВтОхлаждение силовых трансформаторов3Подогрев выключателей и приводов (на три полюса)30Подогрев шкафов КРУН и КРУ-61,0Подогрев приводов разъединителей, шкафа зажимов0,6Подогрев релейного шкафа1,0Отопление, освещение, вентиляция:ОПУ91Освещение ОРУ 110 кВ при:nяч > 37Маслохозяйство220Итого:353,68.2 Выбор трансформаторов собственных нужд


Прежде всего, учтем тот факт, что предельная мощность каждого трансформатора собственных нужд должна быть не более 630 кВА. Также на двухтрансформаторных подстанциях устанавливают два трансформатора собственных нужд.

Определим мощность ТСН:


;


Принимаем к установке два трансформатора ТМ-250/10.


8.3 Выбор схемы питания потребителей собственных нужд


Схема включения ТСН зависит от вида оперативного тока на подстанции.

Для питания оперативных цепей подстанции может применяться переменный, выпрямленный и постоянный ток.

Постоянный оперативный ток применяется на подстанциях с распределительными устройствами 110…220 кВ при числе выключателей три и более, на подстанциях 35…110 кВ с воздушными выключателями.

Для подстанции на постоянном оперативном токе с аккумуляторными

батареями ТСН присоединяются через предохранители или выключатели к шинам распределительного устройства 6…35 кВ.

Рисунок 9 - Схема собственных нужд


9 ВЫБОР АККУМУЛЯТОРНОЙ БАТАРЕИ.


В последние годы появились новые типы аккумуляторов (БП с электродами большой поверхности, ТБ производства Тюменского аккумуляторного завода, VARTA bloc производства фирмы HAWKER GmbH Германия) с улучшенными технико-экономическими характеристиками. При замене исчерпавших свой ресурс и в новых проектах рекомендовано использовать именно эти типы аккумуляторов.

Число основных элементов n0, присоединяемых к шинам аккумуляторной батареи в режиме постоянного подзаряда:



где: - максимальное напряжение на шинах батареи (230 В); Uпз - напряжение на элементе в режиме подзаряда (2,23 для аккумуляторов типа Varta).

В режиме полного заряда при максимальном напряжении на элементе =2,35 В к шинам присоединяется минимальное число элементов nmin:



В режиме аварийного разряда при напряжении на элементе = 1,75 В, а на шинах батареи не ниже номинального (= 220 В) к шинам подключается общее число элементов n:



К тиристорному зарядно-подзарядному агрегату присоединяется:

nзп = n - nmin=125,7-97,9=27,8 элементов.

При определении типа элемента аккумуляторной батареи необходимо знать нагрузку батареи в аварийном режиме Iав. Она складывается из нагрузки постоянно подключенных потребителей Iп и временной нагрузки Iвр потребителей, подключаемых в аварийном режиме.


Iав = Iп + Iвр

Iав = 20 + 70 = 90 А.


Для аккумуляторов Varta тип определяют по допустимому току разряда Iразр при получасовом (часовом) режиме разряда:


Iразр=94,5


Выбираем аккумулятор Vb2407.

Выбранный аккумулятор проверяется по наибольшему толчковому току:

для аккумуляторов типа Varta


,


где: Iразр(30²) - разрядный ток в режиме тридцатисекундного разряда;

Iт.max = Iав + Iпр - максимальный толчковый ток; Iпр - ток, потребляемый электромагнитными приводами выключателей, включающихся в конце аварийного режима. Учитывается одновременное включение двух выключателей.


Iт.max = 250 +20=270 А.

Iразр(30²)=1477 А


Выполняю проверку батареи по допускаемому отклонению напряжения на шинах в условиях наибольшего толчкового тока.

По току разряда, отнесенному к одной пластине аккумулятора:


=270 А.


Определяют величину остаточного напряжения на шинах Uост = Uр×n, В, на аккумуляторах при протекании максимального толчкового тока.


Uост =1,3×125,7=163,4


Зная общее число последовательных элементов n, определяют отклонение напряжения, %, на аккумуляторах



Uш/Uном =74

Определение мощности подзарядного и зарядного устройств:

Ток подзарядного устройства:

= 0,05×1+577,5=577,55 А.


Напряжение подзарядного устройства:


=2,23×103,1=229,9 В.


Мощность подзарядного устройства:


=229,9×577,55=132,8 кВт.


Зарядное устройство рассчитывается на ток заряда:


=10×1+577,5=587,5 А.


Напряжение аккумуляторной батареи в конце заряда:


=2,75×125,7=345,7 В.


Мощность зарядного устройства:

подстанция трансформатор ток напряжение

=345,7×587,5=203,1 кВт.


БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК


  1. Электрическая часть электростанций и подстанций (справочные материалы) / Под ред. Б.Н. Неклепаева - М.: Энергоатомиздат, 1989
  2. Лисовская И.Т., Мубаракшин Ф.Х., Хахина Л.В. Выбор электрической аппаратуры, токоведущих частей и изоляторов: Учебное пособие к курсовому и дипломному проектированию. - Челябинск: ЧПИ, 1990
  3. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: В 2 т./ Под общ. ред. А.А. Федорова.- М.: Энергоатомиздат, 1986
  4. Лисовский Г.С., Хейфиц М.Э. Главные схемы и электротехническое оборудование подстанций 35-750 кВ. М.: Энергия, 1977
  5. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / Под ред. С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. - М.: Энергоатомиздат, 1985

Теги: Расчет главной понизительной подстанции химического завода  Курсовая работа (теория)  Физика
Просмотров: 36823
Найти в Wikkipedia статьи с фразой: Расчет главной понизительной подстанции химического завода
Назад