Учеба - это усилия
Расчет абсорбционной установки для улавливания фторгазов в производстве экстракционной фосфорной кислоты (ЭФК)
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
. Исходные данные для расчета
. Характеристика исходного сырья и готового продукта
. Физико-химические основы процесса
. Описание технологической схемы очистки (абсорбции) фторсодержащих газов экстракции
. КИП и автоматизация
. Материальный баланс
.1 Материальный баланс процесса абсорбции в полом абсорбере
.2 Материальный баланс в аппарате АПС
. Тепловой расчет
. Расчет основных размеров аппарата
.1 Выбор конструкционного материала
.2 Расчет полого абсорбера
.3 Расчет аппарата АПС
.3.1 Диаметр абсорбера и скорость газа
.3.2 Расчет высоты слоя жидкости
.3.3 Высоты абсорбера
.3.4 Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера
. Выбор и расчет вспомогательного оборудования
.1 Расчет центробежного насоса для подачи орошающей жидкости (4 %-я H2SiF6) в полый абсорбер
.2 Расчет вентилятора
.3 Расчет диаметров трубопроводов
. Механический расчет
.1 Выбор штуцеров
.2 Расчет обечайки
. Безопасность жизнедеятельности
Заключение
Литература
ВВЕДЕНИЕ
В условиях спада производства, которое переживает Россия с 1990 года, и нарастание социальных проблем внимание к охране окружающей среды свелось к минимуму. Произошедшие масштабные изменения обусловили сокращение объемов загрязнений природного комплекса. Однако экологические индикаторы снижаются медленнее, чем производственные. В настоящее время в России наблюдается рост показателей природоемкости, удельных выбросов загрязняющих веществ во многих отраслях промышленности и по многим видам продукции, в том числе и при производстве фосфорной кислоты, соли которой используются для производства большинства фосфорных и комплексных минеральных удобрений. Предприятиями по производству экстракционной фосфорной кислоты выбрасываются в атмосферу вредные загрязняющие вещества, максимально допустимые концентрации которых нередко значительно превышены. Поэтому необходимо повсеместно устанавливать оборудование, позволяющее улавливать вещества, присутствие которых в атмосфере недопустимо. Для этого необходимо использовать различные установки, такие как скрубберы, адсорберы, абсорберы и т.д.
Для удаления загрязнителей из воздуха наибольшее применение находит абсорбционный метод вследствие его простоты, экономичности, высокой степени очистки.
Абсорбция - процесс поглощения газа или пара жидким поглотителем (абсорбентом). Он представляет собой переход вещества из газовой или паровой фазы в жидкую, что и определяет скорость данного массообменного процесса.
Цель данной курсовой работы состоит в расчете абсорбционной установки для улавливания фторгазов в производстве экстракционной фосфорной кислоты (ЭФК).
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
1. Производительность абсорбера 200 тыс. м/ч.
. Состав газовой фазы на входе в абсорбер (% об.):
Н2О (пар) - 98,9;
воздух - 0,65;
фторгазы - 0,45
. Степень абсорбции фторгазов 95 %.
. Плотность орошения 3 .
. Скорость газа в абсорбере 1,5 м/с.
. Абсорбент:
на входе в абсорбер - 4 % водный раствор H2SiF6;
на выходе из абсорбера - 20 % водный раствор H2SiF6.
. Температура газа в абсорбере 55С.
. Давление газа в абсорбере 0,0982 МПа.
2. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСХОДНОГО СЫРЬЯ И ГОТОВОГО ПРОДУКТА
При производстве фосфорной кислоты экстракционным методом происходит выделение соединений фтора (в виде SiF4 и HF) в газовую фазу, для улавливания которого на стадии абсорбции отходящих газов применяется 4 % плавиковая кислота (H2SiF6), но после улавливания фтор-соединений ее концентрация увеличивается до 20 %
Тетрафторсилан (SiF4) применяется для получения кремнефтористоводородной кислоты и кремнефторидов. Бесцветный газ с удушливым запахом. Термически стоек. Во влажном воздухе образуется густое облако. Наблюдается раздражение слизистых глаз и дыхательных путей.
Фтороводород (HF) - бесцветный газ. Температура плавления 87,2С; температура кипения - 19,9С; плотность 0,9885 (13С). Интенсивно реагирует с большинством элементов и их окислами, разрушает стекло и фарфор, слабо действует на свинец и медь. Сильно раздражает верхние дыхательные пути. При высоких концентрациях - раздражение глаз и слизистой носа. Исходом отравлений могут быть бронхиты, пневмосклероз; при очень высоких концентрациях - спазм гортани и бронхов.
У человека наблюдалось отравление при 6 - 10-минутном пребывании в атмосфере, содержавшей 0,40 - 0,43 мг/м.
Предельно допустимая концентрация фтороводорода 0,5 мг/м.
Индивидуальная защита: фильтрующий противогаз марки В, при наличии тумана кислоты - с фильтром; резиновые перчатки, фартуки, сапоги.
Теплота растворения 20 г HF в 400 молях воды составляет 11,56 ккал.
Кремнефтористоводородная кислота (H2SiF6) - молекулярный вес равен 144.
В чистом виде кремнефтористоводородная кислота выделяется из концентрированных растворов в виде бесцветных кристаллов H2SiF6, плавящихся при температуре + 19С. В парах H2SiF6 диссоциирует на HF и SiF4, причем, в газовой фазе, находящейся в равновесии с жидкостью, отношение содержания HF: SiF4 не равно стехиометрическому отношению в H2SiF6, так как при температуре кипения растворов H2SiF6 с концентрацией больше 13,3 % в парах преобладает SiF4, при меньших концентрациях - HF.
Общее содержание фтора в газовой фазе над раствором дано в таблице 2.1.
Таблица 2.1. Содержание фтора в газовой фазе над растворами H2SiF6 в зависимости от температуры и концентрации.
Температура, СКонцентрацияSiF6, г/лСодержание F, г/мТемпература, СКонцентрация
H2SiF6, г/лСодержание F, г/м5075,20,02467075,20,04085093,40,05087093,40,0841
Зависимость плотности водных растворов H2SiF6 от концентрации при температуре 20С представлена в таблице 2.2.
Таблица 2.2. Плотность водных растворов H2SiF6 от концентрации при температуре 20С.
Плотность, г/смH2SiF6, %H2SiF6, г/л1,0081,010,081,0152,020,321,03244,041,31,04816,062,951,06618,085,29
Кремнефтористоводородная кислота и ее соли ядовиты.
Продукционная H2SiF6 должна соответствовать сдедующим требованиям:
содержание H2SiF6 -20 %;
удельный вес - 1,168 г/см;
содержание P2O5 - не более 0,03 %.
Кремнефтористоводородная кислота используется для производства фтористого водорода и кремнефтористого аммония.
Кремнефтористоводородную кислоту используют как компонент растворов для полировки и травления стекла, для получения гальванических покрытий, как реагент для укрепления глинистых почв, консервант древесины, дезинфицирующее средство для резервуаров в производстве пива.
Для орошения абсорбера АПС подается обесфторенная вода гидроудаления, свойства которой отражены в таблице 2.3.
Таблица 2.3. Свойства воды
СвойствоТемпература, С0204060801. Плотность, кг/м10009989929839722. Вязкость, 1,7921,0050,65600,46880,33243. Поверхностное натяжение Н/м
,6
,8
,6
,2
62.6
3. ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССА
Экстракционный метод основан на разложении природных фосфатов серной кислотой с последующим отделением раствора фосфорной кислоты от плохо растворимых кристаллов сульфата кальция. Поскольку Северо-Западный район страны располагает большими запасами высококачественного фосфатного сырья для кислотной переработки (апатиты Кольского полуострова), а стоимость электроэнергии здесь относительно высока, то наиболее экономичным в этом районе будет получение фосфорной кислоты экстракционным способом с последующим ее упариванием.
Данный метод основан на реакции разложения природных фосфатов серной кислоты. Процесс состоит из двух стадий: разложение фосфатов и фильтрование образовавшейся фосфорной кислоты и промывки сульфата кальция водой.
Сернокислотное разложение фосфата кальция представляет гетерогенный необратимый процесс, протекающий в системе «твердое тело - жидкость» и описываемый уравнением:
Ca5(PO4)3F + 5H2SO4 + nH3PO4 + 5mH2O = (n + 3)H3PO4 + 5CaSO4 ? mH2O + HF
Составляющие F освобождаются на различных стадиях. Фтор представляет собой не только ценный побочный продукт, но и элемент, загрязняющий атмосферу и осадочные воды. Поэтому есть интерес его рекуперирования в виде H2SiF6.
Практически H3PO4 до концентрирования содержит в растворе H2SiF6. Эта кислота нагревается и высвобождается водяной пар, фтористоводородная кислота, а также SiF4:
H2SiF6 2 HF + SiF4
С этого момента устанавливается равновесие, которое зависит от различных факторов:
парциального давления HF и H2SiF6;
реакционноспособного Si в кипящей кислоте;
температуры и концентрации H3PO4.
Фтор улетучивается в виде HF и SiF4 по мере того, как температура и содержание P2O5 увеличиваются, и это высвобождение становится особенно значительным с ростом P2O5, который зависит от природы фосфата и условий производства.
Выделяющийся при кислотном разложении фторапатита HF частично вступает в реакцию с кремниевой кислотой, образующейся при разложении примесей, содержащихся в фосфатном сырье:
H2SiO3 + HF = H2SiF6 + 3H2O
Образовавшаяся кремнефтористоврдородная кислота частично разлагается, и в газовую фазу выделяется тетрафторсилан:
H2SiF6 + H2SiO3 = 3 SiF4 + 3H2O
Одновременно протекает реакция взаимодействия SiF4 с фтористым водородом с образованием кремнефтористоврдородной кислоты:
+ HF = H2SiF6
Часть фтористого водорода и четырехфтористого кремния выделяется в газовую фазу (отходящие фтористые газы).
С повышением температуры и содержания в кислоте примесей повышается давление паров H2SiF6 над растворами H3PO4, и часть фтора выделяется в газовую фазу в виде SiF4 и HF по реакциям:
2 H2SiF6 + SiO2 + nH3PO4 + ag 3SiF4 + nH3PO4 + ag,SiF6 + nH3PO4 + ag SiF4 + nH3PO4 + HF + ag.
Фтористые газы вместе с парами воды удаляются из экстракторов и абсорбируются водой:
3 SiF4 + ag SiO2 ? n H2O + 2 H2SiF6 + ag,
или+ HF + ag = H2SiF6 + ag
На базе раствора H2SiF6 организуют производство различных фторсодержащих солей.
При кислотной переработке фосфатов скорость и полнота выделения фтористых соединений в газовую фазу определяется соотношением различных форм комплексообразователей. Первоначально образуются фтористые комплексы растворенных полуторных окислов (), которые при наличии кремниевых соединений переходят в летучий кремнефторид. При недостатке разлагающихся кремниевых соединений в газовую фазу выделяется фтористый водород.
Водная абсорбция фтористых газов основывается на промывке паров, выходящих их экстрактора, растворами H2SiF6, распыляемыми на газ, что приводит к прогрессивному обогащению раствора:
H2O + 2 HF + SiF4 H2SiF6 (водный)
Необходимо, чтобы парциальное давление SiF4 и HF оставалось очень слабым, то есть орошающий раствор не должен превышать концентрацию 25 % H2SiF6.
Скорость перехода фтористых соединений в абсорбированный раствор подчиняется тем же закономерностям, что и скорость улавливания любого газообразного вещества жидкой фазой, то есть она пропорциональна разности концентраций F в одной из фаз и равновесной концентрации.
Движущая сила процесса абсорбции выражается как . При понижении температуры жидкой фазы уменьшается парциальное давление паров газового компонента над ней, и соответственно увеличивается движущая сила и общая скорость процесса.
Таким образом, для увеличения скорости абсорбции необходимо понижать температуру жидкости и увеличивать давление, так как при этом возрастает равновесная растворимость газа в жидкости.
4. ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ОЧИСТКИ (АБСОРБЦИИ) ФТОРСОДЕРЖАЩИХ ГАЗОВ ЭКСТРАКЦИИ
Кремнефтористоводородная кислота - основной продукт, образующийся при улавливании фтористых газов водой. Для ее получения абсорбцию ведут в одну, две или три ступени.
Еще 20 - 25 лет назад при сравнительно небольших фтористых выбросах была возможность снизить содержание фтора в отходящих газах до необходимого уровня при помощи любых устройств для промывки газа. В настоящее время ситуация резко изменилась. Объем фторсодержащих выбросов современного предприятия по производству удобрений может достигать 1 млн. м/ч и более; количество воды, которое может быть использовано в системах абсорбции, снижается в связи с переходом предприятий на замкнутые водооборотные циклы; нормы по выбросам фтористых соединений перед их рассеиванием в атмосфере стали чрезвычайно жесткими (10 и менее миллиграммов на кубометр газа).
Абсорбционные аппараты, используемые для улавливания фторсодержащих газов в промышленности, прошли большой путь развития от малоинтенсивных и малопроизводительных устройств к абсорберам с высокой эффективностью, позволяющим обрабатывать большие количества газа и постоянно вытесняющим своих предшественников. За последние 10 - 15 лет из абсорбционных схем в основном вытеснены скрубберы Дойля, механические абсорберы, насадочные колонны; широкое распространение получили полые распыливающие аппараты, пенные абсорберы, а также аэромиксы и скрубберы Вентури.
Абсорбционные аппараты должны обеспечивать необходимую степень очистки при минимальном числе теоретических ступеней контакта фаз.
Полые абсорберы отличаются низкой стоимостью, простотой конструкции, обладают низким гидравлическим сопротивлением. Направление факелов распыла в них может быть различным (сверху вниз, снизу вверх, вниз под углом). Наибольшую эффективность обеспечивает расположение форсунок в несколько ярусов. В полых распыливающих абсорберах скорость газа нельзя значительно увеличить, так как это вызвало бы унос с ним большей части жидкости.
За последние годы для улавливания фтористых газов в промышленности нашли применение высокоскоростные аппараты, которые работают при скоростях газа в рабочей зоне до 10 - 20 м/с. Аппарат снабжен сепаратором надежной конструкции, обеспечивающим минммальный брызгоунос орошающей жидкости.
Рассмотрим технологическую схему абсорбции в производстве ЭФК (рис. 4.1):
Фтористые газы и воды, воздух поддува отсасываются из-под крышки экстрактора поз. Р-119 хвостовым вентилятором поз. В-216 через полый абсорбер поз. К-95 и, далее, абсорбер поз. К-59, а из-под крышки экстрактора поз. Р-120 хвостовым вентилятором поз. В-217 через полый абсорбер поз. К-96 и, далее, абсорбер поз. К-213. При этом эвакуация парогазовой смеси из экстрактора поз. Р-119, 120 осуществляется через зонты отсоса газов поз. К-117 (А, В, С), которые предназначены для уменьшения скорости газового потока и устранения брызгоуноса с зеркала пульпы экстрактора поз. Р-119,120.
В газоходах зонтов отсоса газов поз. К-117 (А, В, С) три форсунки орошения - по одной в каждом. В полых абсорберах поз К-95, поз. К-96 установлено по одной форсунке орошения и по одной форсунке в газоходах подачи газа на поз. К-59, К-213. Подача орошающей жидкости на форсунки газоходов зонтов отсосов газов поз. К-117 (А, В, С) и абсорберов поз. К-95 и поз. К-96 производится насосами поз. Н-61 (А, В): Н-61 (А) - на форсунки газохода от поз. К-117 (А, В) к поз. К-95; Н-61 (В) - на форсунки абсорбера поз. К-95 и газоход от поз. К-95 к абсорберу поз. К-59; Н-63 - на форсунки газохода от поз. К-117(С) к поз. К-96, абсорбера поз. К-96, газоход от поз. К-96 к абсорберу поз. К-213. Возврат орошающей жидкости по циркуляционной схеме из поз. К-95, поз. К-96 соответственно производится в сборники поз. Е-60 и Е-62. Подпитка бака поз. Е-60 осуществляется подачей осветленной воды гидроудаления, через контактные устройства абсорберов поз. К-59 и поз. К-213, по самотечным линиям слива от обоих абсорберов.
Последующая очистка газов от фтористых соединений осуществляется в абсорберах типа АПС (абсорбер прямоточный скоростной) поз. К-59, поз. К-213. Абсорберы представляют собой цилиндрическую полую башню; в верней части имеются брызгоуловители. Аппарат гуммирован и футерован углеграфитовой плиткой. Внутри абсорберов установлены контактные устройства (тарелки провального типа), с помощью которых достигается необходимая степень контакта фаз при очистке фторгазов. Работа контактного устройства представляется следующим образом: нижняя кольцевая часть контактного устройства образует со стенкой абсорбера кольцевую ванну, из которой раствор орошения через отверстия диаметром 100 - 150 мм поступает в центральную полую часть устройства, по которой снизу вверх двигается газовый поток с расчетной скоростью до 18 м/с. Вследствие высокой скорости газового потока происходит интенсивное распыление раствора орошения и его перемешивание с газом, таким образом, обеспечивается эффективный контакт фаз: газа и жидкости. Далее, газожидкостная смесь через тангенциальные патрубки, расположенные в верхней части контактных устройств, выбрасывается в сепарационное пространство абсорберов. Вследствие высоких окружных скоростей капли жидкости отбрасываются к стенкам аппарата, а очищенный газ протягивается наверх за счет разрежения, создаваемого вентилятором поз. В-216, поз. В-217 и далее через выхлопной газоход и высотную трубу Н = 180 м, D = 3,0 м поступает в атмосферу.
Таким образом, использование на стадии абсорбции фторсодержащих газов экстракции в производстве ЭФК полого абсорбера и абсорбера АПС одновременно обеспечивает необходимую очистку отходящих газов.
5. КИП И АВТОМАТИЗАЦИЯ
Целью управления процессом абсорбции является поддержание постоянства заданной концентрации извлекаемого компонента в обедненном газе, а также соблюдение материального и теплового балансов абсорбционной установки.
Измерения расхода газовой смеси и начальных концентраций извлекаемого компонента в фазах представляют собой выходные величины предыдущих технологических аппаратов. Регулирующими воздействиями являются расходы свежего абсорбента, обедненного газа и насыщенного абсорбента.
Основным управляющим воздействием, поддерживающим постоянство концентрации извлекаемого компонента в обедненном газе, является измерение расхода свежего абсорбента, осуществляемое регулятором расхода (FRC).
Повышение давления в абсорбере способствует извлечению ценных компонентов из исходной газовой смеси. Поддержание заданного значения давления в верхней части колонны требует применение регулятора давления, действующего на клапан, установленный на трубопроводе отвода обедненного газа из абсорбера.
Предусмотрено измерение и автоматическое регулирование расхода орошающей жидкости прибором FIRC (показывающий, регулирующий и регистрирующий). Давление измеряется прибором FIRA (показывающий, регистрирующий с сигнальным устройством). Также предусмотрено измерение уровня в сборнике орошающей жидкости LIRSA (показывающий, регистрирующий с устройством для выдачи сигнала после прохождения заданного уровня).
Обозначение приборов представлено в таблице 5.1.
Таким образом, в узле абсорбции соединений фтора предусматривается регулирование: расхода воды и кремнефтористоводородной кислоты на орошение абсорбционных башен; уровня в приемных баках орошающих жидкостей; давления в трубопроводах.
Таблица 5.1. Обозначение приборов
Наименование параметров аименование параметров1-я буква2-я и 3-я буквы (типы приборов)Переменная процессаПриборы регулированияАвтоматический вентиль регулирован.Предохранительный клапанПриборы измеренияКонтрольно-наблюдательное стеклоПриборы переключенияТревогаПервичный элементЧехлыРегистраторУказательБесшкальныйРабочий вентиль регул.РегистраторУказательРегистраторУказательБесшкальныйТемператураTTRCTJCTCTVTCVTSVTRTJ-TRSTJSTSTATETWРасход FFRCFJCFCFVFCV - FRFJFGFRSFJSFSFAFE -Уровень LLRCLJCLCLVLCV -LRLJLGLRSLJSLSLA - -Давление PPRCPJCPCPVPCVPSVPRPJ -PRSPJSPSPAPE -Плотность DDRCDJCDCDV - -DRDJ -DRSDJSDSDA - -Ручное управление H -HJCHC -HCV - - - - - - - - - -Влажность MMRCMJCMC - - -MRMJ -MRSMJSMSMAME -Проводимость CCRCCJC - - - -CRCJ -CRSCJSCSCACE -Скорость SSRCSJCSC - - -SRSJ -SRSSJSSSSASE -Вязкость VVRCVJC - - - -VR -VGVRSVJS -VA - -Вес WWRCWJC - - - -WRWJ -WRSWJS -WAWE -
Примечание: L, H, LL, HH ставятся на третьем месте и обозначают минимальные (L) и максимальные (H) значения измеряемой переменной величины.
6. МАТЕРИАЛЬНЫЙ БАЛАНС
.1 Материальный баланс процесса абсорбции в полом абсорбере
Материальный баланс любого технологического процесса: масса веществ, поступивших на технологическую операцию (приход), равна массе полученных веществ (расходу) [5]:
, (6.1)
где - суммы масс всех реагентов (Т, Ж, Г) на входе в систему (технологическую операцию). Число исходных реагентов может изменяться от 1 до n;
- сумма масс всех продуктов на выходе из системы.
1. При скорости газа 1,5 м/с площадь поперечного сечения башни будет равна:
м, (6.2)
где 200000 - количество газов, поступающих на абсорбцию, м/с;
,5 - скорость газа в абсорбере, м/с.
Тогда количество раствора для орошения составит:
, (6.3)
где U - плотность орошения, .
м/ч
или
кг/г,
где 1039,5 - плотность 4 %-го водного раствора H2SiF6, кг/м.
Из них Н2О - 110769,12 кг, H2SiF6 - 4615,38 кг.
. Состав поступающего газа:
фтор: м (или кг)
Принимая, что на 1 моль SiH4 (4 атома F) выделяется 2 моль HF (2 атома F), получим количество фтора:
в виде SiF4: кг
в виде HF: 763,39 - 508,93 = 254,46 кг
При этом
m(SiF4) = кг,
где 104 и 19 - молекулярная масса SiH4 и атомная масса F соответственно.
m(HF) = кг
Тогда общая масса фтор-газов: 696,43 + 267,85 = 964,28 кг
Н2О (пар): м (или кг)
воздух: м (или кг)
. Количество образующейся кислоты:
(Н2О) + Si F 4HF H2SiF6 + (Н2О) (6.3)
кг/кмоль - 144 кг/кмоль
,28 кг - Х кг
Отсюда Х = 964,28 кг (100 %-ной H2SiF6)
С учетом степени поглощения 95 % образуется 100 %-ной H2SiF6:
кг
. Количество непрореагировавшего фтора:
кг
в виде SiF4: кг [m (SiF4) = 34,83 кг]
в виде HF: кг [m (HF) = 13,39 кг]
. Количество образующейся H2SiF6:
,38 + 916,07 = 5531,45 кг (100 %-ной H2SiF6)
Тогда 20 %-го водного раствора будет:
кг
. Количество Н2О, перешедшее в газовую фазу за счет тепла абсорбции:
,12 - 22125,64 = 88643,48 кг
. Тогда водяного пара образуется в абсорбере:
,43 + 88643,48 = 247589,91 кг
. Таблица материального баланса:
.1. Материальный баланс
ПРИХОДкг% масс.РАСХОДкг% масс.1. С газом: SiF4 HF Н2О (пар) воздух 696,43 267,85 158946,43 1683,04 0,25 0,10 57,39 0,611. С газом: SiF4 HF Н2О (пар) воздух 34,83 13,39 247589,91 1683,04 0,01 0,01 89,38 0,612. С раствором орошения H2SiF6 Н2О 4615,38 110769,12 1,66 39,992. С 20 %-м раствором H2SiF6 H2SiF6 Н2О 5531,45 22125,64 2,00 7,99Итого276978,25100Итого276978,26100
Невязка = %, следовательно, баланс сходится.
.2 Материальный баланс в аппарате АПС
Материальный баланс процесса абсорбции выражается уравнением:
, (6.4)
где G - количество инертного газа, кг/с;
L - количество поглотителя, кг/с;
I - содержание компонента в газовой фазе, кг/кг ин. газа;
x - содержание компонента в жидкой фазе, кг/кг поглотителя
Масса вещества, перешедшего из газовой фазы в жидкую, кг/с:
, (6.5)
где и - начальная и конечная концентрация поглощаемого компонента в газе, кг ФГ/кг Г;
и - начальная и конечная концентрация поглощаемого компонента в абсорбенте.
. Средняя плотность газовой смеси:
, (6.6)
где - объемы газообразных компонентов смеси, м;
- молекулярные массы компонентов, кг/кмоль;
- температура и давление, соответствующие нормальным условиям, К и МПа;
Т и р - температура и давление, при которых протекает процесс, К и МПа.
кг/м,
где 309434,39 - объем газа, выходящего из полого абсорбера, м.
. На абсорбцию поступает в аппарат АПС 249321,17 кг или 309434,39 м. Начальные и конечные концентрации фтор-газов в поглотителе и газовой смеси составят:
= 0, т.к. орошается абсорбер водой;
кг ФС/кг Ж,
где 1039,5 и 983 - плотности 5 %-ной H2SiF6 и Н2О соответственно.
= 0,00019 кгФС/кгГ (следует из материального баланса процесса в полом абсорбере).
Конечная концентрация на выходе из абсорбера не должна превышать значения ПДК 1 мг/м (= 0,000001 кг/м). С учетом этого:
(6.7)
кг ФС/кг Г
. Расход инертной части:
, (6.8)
где - объем газа на входе в аппарат АПС, м/с;
- объемная доля фтор-газов на входе в АПС;
- начальная концентрация поглощаемого компонента в газе, кг/м.
, (6.9)
где - молекулярная масса поглощаемого компонента, кг/кмоль.
кг/с
. Расход поглотителя находим из уравнения материального баланса:
кг/с
7. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ
фторсодержащий газ абсорбция экстракция
1. Физическое тепло поступающего в полый абсорбер газового потока:
, (7.1)
где - масса газа, кг;
- теплоемкость, ;
- температура, С.
Температура газового потока, входящего в полый абсорбер, равна 90 С.
а) средняя теплоемкость компонентов при 363 К(табл. 7.1):
Таблица 7.1 Средняя теплоемкость компонентов при 363 К
КомпонентыС, кДж/кмоль КС, кДж/кг КSiF476,830,7388HF29,091,4545H2O(пар)35,451,9694Воздух29,0271,0009
б) (7.2)
кДж
. Физическое тепло газового потока, выходящего из полого абсорбера, определяем по формуле (7.2). Температура газового потока 40:
кДж
. Разница тепла:
кДж
8. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ АППАРАТА
В рассматриваемой технологической схеме улавливания фторгазов из экстрактора в производстве ЭФК применяются два вида абсорберов: полый и абсорбер АПС.
.1 Выбор конструкционного материала
В химической промышленности условия работы аппаратов характеризуется широким диапазоном температур - от -254 до +2500? С при давлении от 0,015 Па до 600 МПа при агрессивном воздействии среды. Основными требованиями, которым должны отвечать химические аппараты, являются механическая надежность, долговечность, конструктивное совершенство, простота изготовления, удобство транспортирования, монтажа и эксплуатации.
Для изготовления аппаратов в химической промышленности в качестве конструкционных материалов применяют черные металлы и сплавы (чугуны, стали), цветные металлы и сплавы, неметаллические материалы (пластмассы, материалы на основе каучука, керамику, углеграфитовые и силикатные материалы, дерево), скорость коррозии которых не превышает 0,1 - 0,5 мм /год; чаще применяются материалы стойкие (скорость коррозии 0,01 - 0.05 мм/год).
Учитывая скорость коррозии материала в среде раствора H2SiF6, температурный режим и величины давления, выбираем конструкционный материал, стойкий в среде раствора H2SiF6 концентрации до 20%. В этих условиях химически стойкой является сталь Х17Н13М2Т (ГОСТ 5632 - 61), которая может быть использована при температурах от - 253 до + 600 ?С при давлениях не более 10 МПа. Скорость коррозии не превышает 1,0 мм/год.
Сталь марки Х17Н13М2Т характеризуется удовлетворительными прочностными свойствами, хорошими пластичными свойствами и жаропрочностью. Она технологична в обработке, хорошо деформируется в горячих состояниях и хорошо сваривается всеми видами сварки. Коэффициент теплопроводности стали ?ст = 17,5 Вт/м·К. Она относится к первой группе коррозионно-стойких нержавеющих высоколегированных сталей, обладающим стойкостью против электрохимической и химической коррозии (атмосферной, щелочной, кислотной, солевой, почвенной).
.2 Расчет полого абсорбера
. Средний объем газа, проходящего через абсорбер:
м/ч или 70,8 м/с
. Диаметр абсорбера находим по формуле:
, (8.1)
м
Принимаем диаметр равный 7,8 м в соответствии с ГОСТ 9617 - 76.
. Движущая сила процесса для движения противотоком определяется по формуле:
, (8.2)
где - концентрации фтора в газе до и после абсорбции, г/м;
- равновесные концентрации фтора над раствором H2SiF6, орошающей абсорбер и выходящей из него, г/м.
При температуре 55С равновесная концентрация HF и SiF4 (в пересчете на F) над раствором H2SiF6 (4 %-ной) составляет г/м, а над раствором 20 %-м H2SiF6 г/м.
При этом концентрации F на входе и выходе из абсорбера равны:
г/м
г/м
г/м
. Требуемый объем башни определим по уравнению массопередачи:
, (8.3)
где G - количество поглощаемого фтора, г/ч;
К - коэффициент абсорбции, (2000 ).
м
. Высота абсорбционной части башни:
, (8.4)
где F - площадь поперечного сечения башни, которая равна:
(8.5)
где d - диаметр абсорбера, м.
м
Тогда
м
С учетом высоты крышки и днища принимаем высоту абсорбера 12 м.
.3 Расчет аппарата АПС
Абсорбер АПС представляет собой цилиндрическую полую башню, внутри которой установлены контактные устройства - тарелки провального типа. В производстве ЭФК для очистки отходящих газов от соединений фтора применяют АПС с двумя - тремя тарелками.
.3.1 Диаметр абсорбера и скорость газа
Для нормальной работы абсорберов этого типа необходимо, чтобы газ двигался в центральной полой части со скоростью от 10 до 20 м/с. Пусть в рассчитываемом абсорбере газ движется со скоростью 12 м/с.
В колоннах с провальными тарелками с достаточной достоверностью можно принять движение газа соответствующим модели идеального вытеснения и полное перемешивание жидкости на каждой ступени.
Диаметр абсорбера с вихревым сепаратором и контактным устройством рассчитываем по формуле:
, (8.6)
где - ширина зоны завихрения сепаратором ( = 0,6 м);
- расстояние до стенки корпуса от края сепаратора, м ( = 0,8м).
Принимаем стандартный диаметр обечайки 5,5 м.
При этом действительная скорость газа в центральной полой части абсорбера:
м/с
.3.2 Расчет высоты слоя жидкости
. Плотность орошения для тарелок без переливных устройств равна:
, (8.7)
где - плотность жидкости, кг/м;
- диаметр патрубка, м ( = 0,15 м) ;
n - количество патрубков при входе в сепаратор (n = 12).
. Высоту газожидкостного слоя определяем из уравнения:
, (8.8)
где Fr - критерий Фруда ;
- скорость газа в свободном сечении тарелки, м/с;
В - коэффициент;
с - величина, равная
, (8.9)
где - поверхностное натяжение пленки, Н/м;
- вязкость жидкости, .
Коэффициент В равен 2,95 для нижнего и 10 - для верхнего пределов нормальной работы тарелки. Наиболее интенсивный режим тарелок соответствует верхнему пределу, когда В = 10, однако с учетом возможного колебания нагрузок по газу принимаем В = 9.
Отсюда находим высоту парожидкостного слоя:
(8.10)
м
. Высота светлого слоя жидкости:
, (8.11)
где - газосодержание барботажного слоя:
(8.12)
Тогда м
8.3.3 Высота абсорбера
Высота абсорбера определяется из уравнения:
, (8.13)
где - высота тарельчатой части абсорбера, м;
- высота днища и крышки соответственно, м;
- расстояние между нижней тарелкой и днищем и между верхней тарелкой и крышкой абсорбера, м.
. Высота днища и крышки рассчитываются из условия:
(8.14)
м
. Высота тарельчатой части :
, (8.15)
где h - расстояние между тарелками, м.
Его принимают равным или несколько большим суммы высот барботажного слоя и сепарационного пространства :
(8.16)
Высоту сепарационного пространства вычисляют, исходя из допустимого брызгоуноса с тарелки и принимаемого равным 0,1 кг жидкости на 1 кг газа:
, (8.17)
где f - поправочный множитель, учитывающий свойства жидкости и равный , (где - в Мн/м);
A, m, n - коэффициенты (А = ; m = 2,56; n = 2,56 ).
Решая относительно , получим = 1,1 м.
Высота сепаратора с учетом высоты барботажного слоя и необходимой высоты сечения верхней части сепаратора для создания завихрения = 2,4 м.
Тогда м
м
Примем расстояние м, м
Тогда общая высота абсорбера:
м
.3.4 Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера
Гидравлическое сопротивление тарелок абсорбера определяем по формуле:
(8.18)
Полное гидравлическое сопротивление одной тарелки складывается из трех слагаемых:
(8.19)
Гидравлическое сопротивление сухой тарелки:
, (8.20)
где - коэффициент (1,5).
Па
Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя:
(8.21)
Па
Гидравлическое сопротивление, обусловленное силами поверхностного натяжения:
= (8.22)
= Па
Полное гидравлическое сопротивление:
= 107,1 + 2822,1 + 1,86 = 2931,06 Па
Гидравлическое сопротивление всех тарелок:
= Па
9. ВЫБОР И РАСЧЕТ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
.1 Расчет центробежного насоса для подачи орошающей жидкости (4 %-я H2SiF6) в полый абсорбер
. Для всасывающего и нагнетательного трубопровода примем одинаковую скорость течения, равную 2 м/с. Тогда диаметр трубопровода определяем по формуле:
, (9.1)
где Q - объемный расход жидкости, м/с.
Выбираем стальную трубу наружным диаметром 159 мм с толщиной стенки 7 мм. Внутренний диаметр трубы d = 145 мм.
Фактическая скорость будет равна:
(9.2)
Примем, что коррозия трубопровода незначительна.
. Определим потери на местные сопротивления:
, (9.3)
где Re - критерий Рейнольдса;
- плотность жидкости, кг/м;
- вязкость жидкости, .
Re = 260982, т.е. режим течения турбулентный. Примем абсолютную шероховатость равной м.
Тогда
; .
<Re<400000.
Таким образом, в трубопроводе имеет место смешанное трение и расчет ? следует проводить по формуле:
, (9.4)
.
. Определим сумму коэффициентов местных сопротивлений.
Для всасывающей линии:
1.вход в трубу (принимаем с острыми краями): ?1 = 0,5;
.вентили прямоточные: для диаметра 0,145 мм ? = 0,64. Умножая на поправочный коэффициент К=0,97, получим ?2 = 0,415;
3.отводы под углом 900: .
Сумма коэффициентов местных сопротивлений на всвсывающей линии:
? ? = ?1+2 ?2+ ?3 = .
Потерянный напор во всасывающей линии находим по формуле:
, (9.5)
где ? - коэффициент трения;
- длина и эквивалентный диаметр, м.
Для нагнетательной линии:
1.отводы под углом 900: ?1 = 0,21;
.вентили прямоточные: ?2 = 0,415;
.выход из трубы: ?3 = 1
Сумма коэффициентов местных сопротивлений в нагнетательной линии:
? ? = .
Потерянный напор в нагнетательной линии:
.
. Общие потери напора:
. Выбор насоса.
Находим потребный напор насоса по формуле:
, (9.6)
где р1 - давление в аппарате, из которого перекачивается жидкость, Па;
р2 - давление в аппарате, в который подается жидкость, Па;
Нг - геометрическая высота подъема жидкости.
Такой напор при заданной производительности обеспечивается одноступенчатым центробежным насосом. Учитывая широкое распространение этих насосов в промышленности ввиду достаточно высокого к.п.д., компактности и удобства, комбинирования с электродвигателями, выбираем для последующего рассмотрения именно эти насосы.
Определим полезную мощность насоса:
, (9.7)
где Q - объемная производительность, м3/с;
Н - напор, м.
.
Принимая ?пер=1 и ?н=0,6 (для центробежного насоса средней производительности), найдем мощность на валу двигателя:
(9.8)
Заданным подаче и напору более всего соответствует центробежный насос марки Х160/49/2, для которого при оптимальных условиях работы м3/с. Насос обеспечен электродвигателем АО2-81-2 и мощностью 40 КВт.
9.2 Расчет вентилятора
Для выбора вентилятора, используемого для отсасывания газов из экстрактора, необходимо определить сопротивление сети, которое представляет собой сумму сопротивлений трубопроводов и абсорберов.
. Примем скорость газа в трубопроводе 15 м/с. Тогда диаметр будет равен:
. Критерий Рейнольдса:
. Примем, что трубы были в эксплуатации и имеют незначительную коррозию. Тогда мм. Получаем:
;
Тогда коэффициент трения равен:
(9.9)
. Коэффициенты местных сопротивлений:
а) вход в трубу (принимаем с острыми краями): ?1 = 0,5;
б) задвижка: = 0,15;
в) колено: ;
г) выход из трубы: .
Сумма коэффициентов местных сопротивлений:
? ? = м
. Гидравлическое сопротивление:
, (9.10)
где - гидравлическое сопротивление аппарата, Па;
(9.11)
Принимаем длину трубопровода 5 м:
Па
С учетом сопротивления абсорбера АПС, равного 8793,18 Па, а также малого сопротивления полого абсорбера и сопротивления трубопроводов, принятого равным сопротивлению трубопровода вентилятора полное сопротивление сети составит:
Па
. Полезная мощность:
(9.12)
кВт
. мощность электродвигателя:
(9.13)
Для вентиляторов средней производительности принимают . Тогда
кВт
Выбираем центробежный вентилятор марки В - Ц12 - 49 - 8 - 01 с производительностью Q = 18 м/с, сопротивлением Па, с числом оборотов n = 24,15 , снабженного электродвигателем марки 4А 315 S4 с мощностью N = 160 кВт. Для нормальной работы абсорбционной установки, т.е. обеспечения необходимой производительности с учетом мощности вентиляторов их число должно составлять 8.
.3 Расчет диаметров трубопроводов
Рассчитаем диаметры трубопроводов, исходя из уравнения расхода:
, (9.14)
диаметр трубопровода для газа, поступающего в полый абсорбер:
где 15 м/с - скорость газа.
диаметр трубопровода для орошающей жидкости (4-ной H2SiF6):
Выбираем стандартный диаметр мм.
диаметр трубопровода для газовой смеси, поступающей из полого абсорбера в АПС:
диаметр трубопроводов для газов, выбрасываемых в атмосферу:
диаметр трубопровода для 20 %-ной H2SiF6:
Выбираем стандартный диаметр мм.
10. МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
.1 Выбор штуцеров
Присоединение трубной арматуры к сосудам и аппаратам, а также технологических трубопроводов для подвода и отвода различных жидких или газообразных продуктов производится с помощью штуцеров, которые могут быть разъемными или неразъемными. По условиям ремонтоспособности чаще применяются разъемные соединения (фланцевые штуцера).
Стальные фланцевые штуцера стандартизированы и представляют собой короткие куски труб с приваренными к ним фланцами. Штуцера не рассчитывают на прочность, а выбирают. Основные размеры фланцевых штуцеров стандартизированы: для штуцера оговорен наружный диаметр патрубка , условный диаметр , толщина патрубка , общая высота штуцера .
Основные размеры выбранных фланцевых штуцеров приведены в таблице 10.1
Таблица 10.1. Основные размеры фланцевых соединений
Назначение, мм, мм, мм, ммОбозначение1. Для трубопровода 4 %-ной H2SiF61501596155;215Штуцер 50 - 06 - 155 - Х17Н13М2Т -6 ОСТ 26 - 1407 - 762. Для трубопровода 20 %-ной H2SiF680896155;215Штуцер 80 - 06 - 155 - Х17Н13М2Т -6 ОСТ 26 - 1407 - 763. Для трубопроводов воды60704135;215Штуцер 60 - 06 - 155 - Х17Н13М2Т -6 ОСТ 26 - 1407 - 76
10.2 Расчет обечайки
. Допускаемое напряжение на растяжение материала обечайки:
, (10.1)
где - коэффициент ( = 0,1);
- нормативное допускаемое напряжение, МПа (для стали Х17Н13М2Т = 156 мПа).
МПа
. Расчет толщины стенки:
, (10.2)
где - расчетное давление, МПа;
D - внутренний диаметр аппарата, м;
[] - допускаемое напряжение на растяжение для материала обечайки, МПа;
? - коэффициент, учитывающий ослабление обечайки из-за сварного шва и наличие неукрепленных отверстий ();
С - прибавка на коррозию, м.
- дополнительная прибавка, м.
Толщина стенки для полого абсорбера:
м.
Толщина стенки для АПС:
м
11. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
.1 Условия безопасности ведения процесса
Для предотвращения попадания вредных веществ в рабочую зону цеха необходимо:
соблюдать установленный регламентом режим работы;
обеспечить бесперебойную работу вентиляционных и аспирационных устройств, а также герметизацию оборудования;
соблюдать график ППР оборудования и коммуникаций;
постоянно осуществлять контроль за состоянием воздушной среды на рабочих местах.
Все работники цеха должны быть обеспечены средствами индивидуальной защиты: спецодеждой, защитными очками, респираторами, противогазами.
В производстве экстракционной фосфорной кислоты вредными веществами являются: пыль апатитового концентрата, серная, фосфорная и кремнефтористоводородная кислоты, фосфогипс, фтористые газы. Могут иметь место ожоги паром, а также электрические и механические травмы.
Фосфорная кислота при попадании на открытые участки тела вызывает химические ожоги. Пары фосфорной кислоты раздражают слизистые оболочки. ПДК паров фтористых соединений над фосфорной кислотой - 1 мг/м. Индивидуальные средства защиты: суконная спецодежда, резиновые сапоги и перчатки, каски, очки, противогазы марок Б, БФК.
Кремнефтористоводородная кислота представляет собой агрессивную жидкость, отравление которой приводит к нарушениям кальциевого и фосфорного обмена в организме и поражению центральной нервной системы. При попадании на кожу вызывает химические ожоги. ПДК в пересчете на F - 0,5 мг/м.
Фтористые газы вызывают разрушение слизистых оболочек, а при тяжелых отравлениях - отек легких. ПДК фтористых газов в пересчете на F - 0,5 мг/м.
Токсикологические характеристики кремнефтористрводородной кислоты H2SiF6 и фтористых соединений HF и SiF4 представлены в таблице 11.1.
Таблица 11.1. Токсикологическая характеристика веществ.
Наименование вещества и его химическая формулаАгрегатное состояниеХарактер воздействия на организмМеры и средства первой помощиИндивидуальные средства защитыПДК, мг/мКласс опасности по ГОСТ 12.1. 005-88Кремне-фтористо-водородная кислота H2SiF6жидкостьОтравление приводит к нарушению кальциевого и фосфорного обмена в организме. Поражает центральную нервную систему. При попадании на кожу вызывает жжение и воспаление кожи, появление синих пятен на ногтяхПопавшую кислоту немедленно смыть обильным количеством воды и смочить пораженные места 5 % раствором перманганата калияСуконная одежда, резиновые сапоги, перчатки, каска, очки, универсальный респиратор РУ - 80м, противогазы марок В, БКФ0,5IIФтористые соединения HF и SiF4газРаздражающе действует на слизистую верхних дыхательных путей и оказывает общее отравляющее действие на организм. Отрицательно действует на нервную систему и вызывает удушье, рвоту, колики, заболевание органов пищеварения, десен, зубовИнгаляция содовым раствором. Необходимо тепло и покойСуконная одежда, резиновые сапоги, перчатки, каска, очки, универсальный респиратор РУ - 80м, противогазы марок В, БКФ0,5II
В целях безопасности ведения технологического процесса необходимо соблюдать следующие основные требования:
. Пуск в работу оборудования производить только после проверки отсутствия людей внутри аппарата или около движущихся его частей, предупреждая о пуске световыми или звуковыми сигналами.
. Чистку оборудования производить только в спецодежде при наличии респиратора или противогаза
. Перед ремонтом трубопроводы и оборудование должны быть опорожнены и тщательно промыты водой.
. Фланцевые соединения трубопроводов, соединительные муфты центробежных насосов и вентиляторов должны быть заключены в кожуха.
. Систематически следить за герметичностью оборудования.
. Использовать переносные лампы только при условии питания их током напряжением не выше 36 вольт.
. Все электрооборудование должно быть заземлено.
. Запрещается производить:
чистку и ремонт оборудования на ходу;
подтягивание сальников при работе насоса.
. Все рабочие должны знать инструкцию по:
рабочему месту;
уходу, пуску и эксплуатации обслуживаемого оборудования;
технике безопасности, промышленной санитарии и противопожарной профилактике.
Администрация цеха должна требовать от рабочих точного соблюдения и выполнения инструкций.
. Допуск к самостоятельной работе осуществляется только после стажировки на рабочем месте и сдачи экзамена комиссии. Проверка знаний проводится ежегодно
.2 Основные правила первого пуска цеха в эксплуатацию
Перед пуском оборудования в эксплуатацию необходимо проверить:
. Состояние оборудования, механизмов, КИПиА, запорной арматуры и коммуникаций;
. Отсутствие посторонних предметов в аппаратуре;
. Чистку рабочих мест;
. Герметичность оборудования;
. Отсутствие подсосов на всех вакуум линиях.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате работы над курсовым проектом была достигнута поставленная цель: рассчитана абсорбционная установка для улавливания фторгазов от экстрактора в производстве ЭФК, для чего первоначально был произведен обзор необходимой литературы, позволивший больше узнать о процессе абсорбции, о видах абсорбционных аппаратов, принципах их действия, на основании чего выбрана и рассмотрена установка, состоящая из полого абсорбера и АПС.
Для выполнения требуемой задачи в первую очередь был осуществлен расчет материального баланса. В полый абсорбер поступает газа и 4 %-ной H2SiF6 276978,25 кг/ч, что соответствует количеству выходящего газа и 20 %-ной H2SiF6. Таким образом, материальный баланс сходится. Для аппарата АПС был рассчитан расход жидкой фазы (0,229 кг/с). Произведен выбор конструкционного материала, стойкого в рабочей среде (сталь Х17Н13М2Т).
Следующий этап включал расчет основных конструктивных размеров аппаратов: полый абсорбер (D = 7,8 м; Н = 12м); АПС (D = 5,5 м; Н = 16,4 м).
Как известно, для осуществления процесса необходимо вспомогательное оборудование, расчет и подбор которого также произведен в курсовой работе: был рассчитан центробежный насос марки Х160/49/2 с двигателем АО2-81-2; вентилятор марки В-Ц12-49-8-01; произведен механический расчет аппаратов на прочность.
Снижение содержания фтора в газах после абсорбции связано с совершенствованием методов щелочной абсорбции, промывкой газов большим количеством воды с получением разбавленных растворов H2SiF6, уменьшением туманообразования за счет подогрева газов перед абсорбцией, разработкой ионитных фильтров для очистки, обладающих низким гидравлическим сопротивлением.
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
- Соколов Р. С. Химическая технология: Учеб. Пособие для студ. высш. учеб. заведений: В 2 т. - М.: Гуманит. изд. Центр ВЛАДОС, 2000. - Т. 1: Химическое производство в антропогенной деятельности. Основные вопросы химическое технологии. Производство неорганических веществ. - 368 с.
- Плановский А.Н., Рамм В.М., Каган С.З. Процессы и аппараты химической технологии. - М.: Химия, 1968. - 848 с.
- Технологический регламент производства ЭФК в условиях ОАО «Аммофос».
- Краткая химическая энциклопедия. Т.2./ Под ред. кол. Кнунянц И.Л. - М.: Советская энциклопедия, 1967. - 1336 с.
- Павлов К.Ф. и др. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. - Л.: Химия, 1987. - 576 с.
- Терещенко Л.Я., Орехов И.И., Лаптев М.Я. Технология неорганических веществ. Производство фосфорной и серной кислот. Пособие по курсовому и дипломному проектированию. - Л.: СЗПИ, 1968. - 158 с.
- Дохолова А.Н. и др. Производство и применение аммофоса. - М.: Химия, 1977.
- Позин М.Е. и др. Технология минеральных солей, ч.2. Изд. 3-е, перераб. и доп. - Л.: Химия, 1970. - 1558 с.
- Бабкин В.В., Бродский А.А. Фосфатные удобрения России. - М.: Агрохим - принт, 1995. - 464 с.
- Полоцкий М.Н., Лапшенков Г.И. Автоматизация химических производств. Теория, расчет и проектирование систем автоматизации. - М.: химия, 1982. - 296 с.
- Общая химическая технология: В 2 т. т.1: Теоретические основы химической технологии. /Под ред. проф. И.П. Мухленова. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1977. - 287 с.
- Расчеты по технологии неорганических веществ. / Под ред. М.Е. Позина. - 2-е изд., перераб. и доп.- Л.: Химия, 1977. - 496 с.
- Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по курсовому проектированию / Под ред. Ю.И. Дытнерского - М.: Химия, 1983. - 272 с., ил.
- Краткий справочник физико-химических величин. / Под ред. А.А Равделя и А.М. Пономаревой. - Л.: Химия, 1983. - 232 с.
- Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчеты химической аппаратуры. - Л.: Машиностроение, 1970. - 752 с.
- Рамм В.М. Абсорбция газов. Изд. 2-е, перераб. и доп. - М.: Химия, 1976. - 656 с.
- Тимонин А.С. Основы конструирования и расчета химико-технологического и природоохранного оборудования: Справочник. Т.1. - Калуга: Изд. Н. Бочкаревой, 2002. - 852 с.
- Кувшинский М.Н., Соболева А.П. Курсовое проектирование по предмету «Процессы и аппараты химической промышленности». - 2-е изд., перераб. и доп. - М.:Высш. шк., 1980. - 223 с.
- Соколовский А.А., Яшке Е.В. Технология минеральных удобрений и кислот: Учебник для техникумов. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Химия, 1979. 384 с.
- Технология неорганических веществ и минеральных удобрений: Учеб. для техн. Мельников Е.Я., Салтанова В.П., Наумова А.М. и др. - М.: Химия, 1983. - 432 с.
Просмотров: 41482
Найти в Wikkipedia статьи с фразой: Расчет абсорбционной установки для улавливания фторгазов в производстве экстракционной фосфорной кислоты (ЭФК)